Технические рекомендации по проектированию и устройству свайных фундаментов, выполняемых с использованием разрядно-импульсной технологии для зданий повышенной этажности (сваи-РИТ)

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1. НастоящиеПрофессиональный рекомендации распространяются на проектирование и устройствобуронабивных свай, изготавливаемых с применением разрядно-импульсной технологии(сваи-РИТ), которые используются в конструкциях фундаментов зданий повышеннойэтажности, сооружений I (повышенного) уровня ответственности, многофункциональныхвысотных зданий и комплексов.

Рекомендациидопускается использовать при проектировании оснований из свай-РИТ для зданий исооружений II и III уровня ответственности, реконструируемых зданий,памятников архитектуры, а также зданий, расположенных в плотной застройке.

Камуфлетныеувеличения объема (уширения) в основании и на стволе свай-РИТ позволяютэффективно использовать сопротивление грунта и работать системе свая-грунт какединый геотехнический массив. Устроенные в глубоких котлованах сваи-РИТпрепятствуют разуплотнению грунта и подъему дна. Испытания свай-РИТ по грунтуподтверждают их высокую несущую способность в сравнении с другими сваямиравного диаметра.

Сваи-РИТизготавливают в скважинах с начальным диаметром при бурении от 80 до 450 мм.

Надежность свай-РИТобеспечивается выбором качественных материалов, назначением размеров иконструированием в соответствии с настоящими рекомендациями. Должны бытьсоблюдены технологические требования, изложенные в ППР, проведены статическиеиспытания грунтов натурными сваями-РИТ, а также испытания материала ствола сваив соответствии с указаниями настоящих Рекомендаций.

1.2. Настоящийдокумент регламентирует:

— расчет несущейспособности свай-РИТ по материалу и грунту;

— конструированиесвай-РИТ;

— требования кматериалам для изготовления свай-РИТ (бетонным смесям и их составляющим,арматурным каркасам и арматуре);

— технологическиеоперации, обеспечивающие получение расчетной несущей способности свай-РИТ(формирование скважины, заполнение скважин бетоном, разрядно-импульснуюобработку бетона и грунта, монтаж арматурного каркаса сваи);

— порядокопределения несущей способности свай по грунту и материалу по результатамиспытаний;

— пооперационныйконтроль качества изготовления свай-РИТ;

— требования поэкологии и охране труда.

Разработаны ГУП «НИИМосстрой»

Утверждены Руководителемдепартамента градостроительной политики, развития и реконструкции городаМосквы Приказ № 96 от 6 мая 2006 г.

Дата введения в действие 1ноября 2006 г.

1.3.Основания высотных зданий на сваях-РИТ следует проектировать в соответствии снастоящими Рекомендациями и учетом:

— данныхинженерно-геологических изысканий для проектирования, включая информацию обуровне карстовой опасности участка застройки, агрессивности грунтов и грунтовыхвод к бетону;

— сейсмическогорайонирования территории г.Москвы (для зданий высотой 100 м и более);

— данных об уровнеответственности и высоте здания;

— конструктивнойсхемы здания, технологических особенностей и условий эксплуатации, требованийпо предельным осадкам, относительной разности осадок и кренов;

— расчетныхнагрузок, действующих в уровне ростверка;

— результатовобследования объектов существующей застройки, включая подземные сооружения икоммуникации, для учета взаимного влияния;

— техническихусловий, выдаваемых службами, отвечающими за эксплуатацию подземных сооружений.

1.4. Объеминженерно-геологических изысканий для проектирования фундаментов на сваях-РИТустанавливается в соответствии с СП 50-102-2003(раздел 5 и приложение В), МГСН 2.07-01 (раздел 5) и Общимиположениями к техническим требованиям по проектированию жилых зданий высотойболее 75 м.

1.4.1. Для уточненияхарактеристик свай-РИТ, их несущей способности и технологии изготовлениядопускается дополнять инженерно-геологические изыскания полевыми испытаниямигрунтов натурными сваями-РИТ по программе, отвечающей требованиям ГОСТ 5686-94(приложение А) с учетом положений настоящих Рекомендаций.

1.4.2. В процессеустройства свайного поля следует выполнить контрольные испытания свайстатической вдавливающей нагрузкой для проверки соответствия несущейспособности свай-РИТ расчётным нагрузкам, заданным проектом.

Статическиеиспытания на горизонтальную нагрузку проводят в случаях, когда количество свайопределяется по величине горизонтальных усилий и превышает необходимоеколичество свай для восприятия вертикальных усилий, а также в случаях, когдагоризонтальные перемещения оказывают существенное влияние на статическую работунадземных конструкций.

1.4.3. В проектесвайного поля следует указывать участки с наиболее сложными и неблагоприятнымигрунтовыми условиями, на которых должны быть проведены контрольные испытания, асваи для испытаний выбирать произвольно.

В качестве анкерныхсвай рекомендуется использовать рабочие, если они расположены на расстоянии,допускаемом ГОСТ5686-94.

1.4.4. Приустройстве свай-РИТ на расстоянии менее 10 м до ближайшего здания следуетконтролировать динамическое (сейсмическое) воздействие разрядно-импульснойобработки (РИО) на грунт, конструкции фундаментов, стены и перекрытия. ВПриложении 7 приведенывеличины предельных скоростей амплитуд колебаний.

1.4.5. Приустройстве свай-РИТ следует проверить динамическое воздействие работыэкскаваторов, бурового и другого оборудования на конструкции фундаментов, стени перекрытий зданий, находящихся в зоне влияния работ.

1.5. По условиямвзаимодействия свай-РИТ с грунтом их следует относить к висячим сваям, несмотряна высокую жёсткость системы свая-грунт. В расчёте висячих свай следуетучитывать, что нагрузка передаётся основанию боковой поверхностью и нижнимконцом сваи.

1.6. Способыподготовки забоя скважины для изготовления свай-РИТ могут быть следующими:

— разрыхлённыйбуровым инструментом грунт в забое скважины уплотняется электровзрывами вбетонной смеси;

— разрыхлённыйбуровым инструментом грунт в забое скважины удаляется интенсивной промывкойзабоя и скважины бетонной смесью с последующим уплотнением грунтаэлектровзрывами в зоне нижнего конца сваи;

— заполнениескважины бетонной смесью под давлением через полые шнеки с последующейобработкой забоя и ствола сваи электровзрывами;

— заполнениескважины цементным раствором с обработкой забоя и ствола сваи электровзрывами споследующим вибропогружением, вдавливанием или забивкой предварительноизготовленной сваи (нагеля).

2. ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ

Термины иопределения приведены в Приложении 1.

3. НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ В НАСТОЯЩЕМ РЕГЛАМЕНТЕ

СНиП 2.02.01-83* Основания зданий исооружений.

СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты.

СНиП11-02-96 Инженерные изыскания для строительства. Основные положения.

СНиП 2.03.11-85 Защитастроительных конструкций от коррозии.

СНиП 52-01-2003Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения.

СНиП 12-01-2004 Организациястроительства.

СНиП 3.02.01-87 Земляныесооружения, основания и фундаменты.

СНиП 3.03.01-87 Несущие иограждающие конструкции.

СНиП 12-03-2001Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие требования.

СНиП12-04-2002 Безопасность труда в строительстве. Часть 2. Строительноепроизводство.

СП11-105-97 Инженерно-геологические изыскания для строительства.

СП50-101-2004 Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий исооружений.

СП 50-102-2003Проектирование и устройство свайных фундаментов.

СП52-101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительногонапряжения арматуры.

ТСН102-00* Железобетонные конструкции с арматурой классов А500С и А400С.

Пособие попроектированию бетонных и железобетонных конструкции из тяжелого бетона безпредварительного напряжения арматуры (к СП52-101-2003). М., НИИЖБ. 2005.

Пособие попроектированию защиты от коррозии бетонных и железобетонных строительныхконструкций (к СНиП 2.03.11-85).

ГОСТР 12.3.048-2002 Производство земляных работ способом гидромеханизации.Требования безопасности.

ГОСТ27751-88*. Надежность строительных конструкций и оснований. Основныеположения по расчету.

ГОСТ 25192-82*.Бетоны. Классификация и общие Профессиональный требования.

ГОСТ 26633-91*.Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Профессиональный условия.

ГОСТ10180-90. Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам.

ГОСТ 17624-87.Бетоны. Ультразвуковой метод определения прочности.

ГОСТ 27006-86. Бетоны. Правилаподбора состава.

ГОСТ 7473-94. Смеси бетонные.Профессиональный условия.

ГОСТ 10181-2000. Смеси бетонные.Методы испытаний.

ГОСТ 30515-97. Цементы. ОбщиеПрофессиональный условия.

ГОСТ 31108-2003.Цементы общестроительные. Профессиональный условия.

ГОСТ 10178-85.Портландцемент и шлакопортландцемент. Профессиональный условия.

ГОСТ 5686-94. Грунты.Методы полевых испытаний сваями.

ГОСТ 22266-94. Цементысульфатостойкие. Профессиональный условия.

ГОСТ8267-93*. Щебень и гравий из плотных пород для строительных работ.Профессиональный условия.

ГОСТ 8736-93*.Песок для строительных работ. Профессиональный условия.

ГОСТ 23732-79.Вода для бетонов и растворов. Профессиональный условия.

ГОСТ24211-2003. Добавки для бетонов и строительных растворов. Общие Профессиональныйтребования.

ГОСТ30459-2003. Добавки для бетонов и строительных растворов. Методыопределения эффективности.

ГОСТ10922-90. Арматурные и закладные изделия сварные, соединения сварныеарматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Общие Профессиональныйусловия.

ГОСТ14098-91. Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонныхконструкций. Типы, конструкции и размеры.

ГОСТ 5686-94. Грунты.Методы полевых испытаний сваями.

МГСН 2.07-01.Основания, фундаменты и подземные сооружения. М., НИИОСП, 2001.

МГСН2.08-01. Защита от коррозии бетонных и железобетонных конструкций жилых иобщественных зданий.

МГСН 2.09-03.«Защита от коррозии бетонных и железобетонных конструкций транспортныхсооружений» Пособиек МГСН 2.09-03.

РТ166-04. Профессиональный рекомендации по обеспечению качества бетонных ирастворных смесей и предотвращению коррозии бетона железобетонных конструкций.М., НИИМосстрой, МГСН 4.19-05 (временные). Многофункциональные высотные зданияи комплексы. М., 2005 (не утвержденные).

ВТУ. ВременныеПрофессиональный условия по расчету, проектированию и производству работ по свайнымфундаментам зданий и сооружений в г. Москве. М., 1988.

ТР108-00. Профессиональный рекомендации по натурным испытаниям грунтовжелезобетонными сваями в условиях строительства. М., НИИМосстрой, 2000.

ТР100-99. Профессиональный рекомендации по устройству фундаментов из буронабивныхсвай в условиях существующей застройки. М., НИИМосстрой, 2000.

ВСН32-95. Указания по устройству свайных фундаментов для домов повышеннойэтажности. М., НИИМосстрой, 1996.

РТМ393-94. Руководящие технологические материалы по сварке и контролю качествасоединений арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. М., НИИЖБ.1994.

Общиеположения к техническим требованиям по проектированию жилых зданий высотойболее 75 м. М.: ЦНИИЭПжилища, НИИОСП им. Н.М. Герсеванова, СантехНИИпроект.2002.

Временная инструкцияпо устройству набивных свай, изготавливаемых с использованиемразрядно-импульсной технологии (сваи «РИТА»). М., -С. Пб., НИИОСП-РИТА. 1993.

Методика определениянесущей способности висячих свай-РИТ по грунту. М., НИИОСП-РИТА. 2001.

Руководство попроектированию железобетонных конструкций с жесткой арматурой. М., Стройиздат,НИИЖБ-ЦНИИпромзданий, 1978.

Руководство попроектированию свайных фундаментов. М., НИИОСП. 1980.

Рекомендациипо проектированию и устройству оснований, фундаментов и подземных сооруженийпри реконструкции гражданских зданий и исторической застройки. М., НИИОСП.1998.

Рекомендациипо обследованию и мониторингу технического состояния эксплуатируемых зданий,расположенных вблизи нового строительства или реконструкции. М., НИИОСП. 1998.

Рекомендациипо проектированию и устройству оснований и фундаментов при возведении зданийвблизи существующих в условиях плотной застройки в г. Москве. М., НИИОСП. 1999.

Положениео едином порядке предпроектной и проектной подготовки строительства в г.Москве. М.,2001.

Правила подготовки ипроизводства земляных работ, обустройство и содержания строительных площадок вгороде Москве. М., 2004.

Регламентподготовки, организации и производства строительных (земляных) работ встесненных условиях городской застройки. М., НИИОСП. 2000.

Руководствопо применению химических добавок в бетоне. М., Стройиздат: НИИЖБ. 1980.

Руководство позимнему бетонированию с применением метода термоса. М., Стройиздат, НИИЖБ.1975.

Рекомендации поприготовлению бетонных смесей повышенной сохраняемости с химическими добавками.М, НИИЖБ. 1983.

ПостановлениеПравительства Москвы от 11.10.05 г. № 780-ПП: «О внесении изменений впостановление Правительства Москвы от 7.12.04 г. № 857-ПП».

4. ТРЕБОВАНИЯ К МАТЕРИАЛАМ СВАЙ-РИТ

4.1. Требования к бетону

4.1.1. Всоответствии с положениями СНиП52-01-2003, СП52-101-2003 сваи-РИТ выполняются из железобетона, для которого используетсябетон класса не ниже В25 по прочности на сжатие. Для высотных зданийрекомендуется применять мелкозернистый бетон класса В30 и марки поводопроницаемости не ниже W6 (ГОСТ 26633-91*)и не ниже значений, приведенных в СНиП 2.03.11-85, МГСН2.08-01, МГСН 2.09-03.

4.1.2. В грунтах сагрессивными средами коррозионную стойкость свай-РИТ следует обеспечиватьметодами, рекомендованными в приложении 2.

4.1.3. Требования кбетону по прочности должны быть обеспечены в возрасте, который указан впроектной документации на сваи-РИТ в зависимости от условий твердения бетона исроков фактического загружения проектной нагрузкой*. Если проектный возраст неуказан, требования к бетону по прочности на сжатие должны быть обеспечены ввозрасте 28 сут.

* Экономическаяцелесообразность этого положения норм обосновывается тем, что продолжительностьвозведения высотного здания достигает 1 года и более, за это время бетонсвай-РИТ в условиях стабильной влажности и температуры окружающего грунта+5…8 °С набирает до 130% от прочности бетона на сжатие в возрасте 28 сут.(приложение п. 5).

4.2. Требования к вяжущим материалам

4.2.1. В качествевяжущих материалов следует применять портландцементы (ГОСТ 10178-85*)и сульфатостойкие цементы (ГОСТ 22266-94) маркине ниже М400.

4.2.2. Вид и маркуцемента следует назначать в проектной документации на сваи-РИТ с учетомрекомендаций Приложения 2,степени агрессивного воздействия грунта и грунтовых вод (СНиП 2.03.11-85, МГСН2.08-01, МГСН 2.09-03), на основании отчета об инженерно-геологическихизысканиях на месте будущего строительства.

При использованиипластифицированных или гидрофобных цементов, применение суперпластификаторовдопускается после определения эффективного количества добавки для данного видацемента.

4.2.3. При сильнойстепени агрессивности, превышающей показатели, приведенные в СНиП 2.03.11-85 (табл.4; 6; 7), следует применять комплексные методы защиты от коррозии,согласованные с лабораторией коррозии бетонов ГУП «НИИЖБ» или другойорганизации, специализирующейся на защите бетона от коррозии.

4.3. Требования к воде

Вода для затворениябетонной смеси и приготовления растворов химических добавок, промывкиоборудования и транспортных магистралей должна соответствовать требованиям ГОСТ23732-79.

4.4. Требования к заполнителям

4.4.1. Заполнителемдля бетона свай-РИТ служит кварцевый песок, отвечающий требованиям ГОСТ8736-93*, допускается добавлять щебень и гравий фракции 5-10 мм (3-10 мм)из изверженных пород, отвечающий требованиям ГОСТ8267-93*.

4.4.2. Кварцевыйпесок подбирают по зерновому составу, содержанию пылевидных и глинистых частиц.Допускается применение чистых мелких песков с модулем крупности не менее 1,7.

4.5. Требования к добавкам

4.5.1. Приизготовлении бетонов для свай-РИТ допускается использовать следующие добавки:суперпластификаторы, ускорители твердения, замедлители схватывания, минеральныемикронаполнители, ингибиторы коррозии, гидрофобизирующие, воздухововлекающие ипротивоморозные.

4.5.2. Добавки,вводимые в бетон, в обязательном порядке проверяются строительной лабораториейна эффективность по ГОСТ30459-2003.

4.5.3. Прииспользовании добавок необходимо соблюдать рекомендации ГОСТ24211-2003, «Пособия по применению химических добавок при производствесборных железобетонных конструкций и изделий» (к СНиП3.09.01-85) и «Руководства по применению химических добавок в бетоне»НИИЖБ, — М: Стройиздат, 1981.

4.5.4. Введение вбетон солей натрия и калия не допускается.

4.6. Требования к бетонным смесям

4.6.1. Подборсостава бетонной смеси для каждого объекта следует выполнять в строительнойлаборатории по ГОСТ27006-86 с определением состава и количества добавок с последующимиспытанием.

4.6.2. Бетонныесмеси для свай-РИТ должны соответствовать требованиям ГОСТ 7473-94 и иметь следующиепоказатели качества:

-удобоукладываемость П-4…П-5;

— расслаиваемость(водоотделение не более 2%);

-удобоукладываемость не ниже П-4 должна сохраняться не менее 4 ч*;

*При подборе состава бетонной смеси следуетруководствоваться «Рекомендациями по приготовлению бетонных смесей повышеннойсохраняемости с химическими добавками». — М., НИИЖБ, 1983.

4.6.3. Дляпредотвращения ложного схватывания при устройстве свай в песчаных грунтах сприродной влажностью 4-9% в бетонную смесь допускается вводить водоудерживающиедобавки с обязательной проверкой их влияния на снижение кубиковой прочностибетона.

4.7. Требования к приготовлению и хранению бетонныхсмесей

4.7.1. Бетонныесмеси для свай-РИТ допускается готовить на строительной площадке из отдельныхкомпонентов или сухих смесей, изготовленных по специальной рецептуре нафракционированном песке с заданным модулем крупности. Товарная бетонная смесь,изготовленная по специальной рецептуре, также может использоваться.

4.7.2. Настроительных площадках влажность песка, хранящегося на открытом воздухе,меняется, поэтому рекомендуется периодически определять влажность икорректировать количество вводимой в бетон воды.

4.7.3. Сухие смесипоставляются в мешках по 50 кг или в цементовозах. Все добавки, которыеназначены строительной лабораторией, могут вводиться в процессе приготовлениябетонной смеси на строительной площадке.

4.7.4. Дозированиекомпонентов бетонных смесей следует производить по массе. Точность дозированиядля цемента, воды, добавок — ±1%, для заполнителей — ± 2%. Допускается объемноедозирование сыпучих материалов с теми же погрешностями дозирования длябетоносмесительных установок (БСУ), производящих до 5 м3/ч. Прилюбой производительности БСУ допускается дозирование по объему воды и добавок,вводимых в бетонную смесь в виде водных растворов.

4.7.5. Дозировкукомпонентов бетонной смеси следует корректировать с учетом свойств цемента,влажности и гранулометрического состава заполнителей, требуемой прочностибетона в заданные сроки, его водонепроницаемости и технологических параметровбетонной смеси.

4.7.6. В процессеприготовления бетонной смеси необходимо соблюдать последовательность загрузкисмесителя и установленную продолжительность перемешивания составляющих.

4.7.7. Запрещаетсядобавлять в бетонную смесь воду для увеличения ее подвижности.

4.7.8. Составбетонной смеси, порядок приготовления, правила приемки, методы контроля итранспортирования должны соответствовать ГОСТ 7473-94.

4.7.9. Время доставкиготовой бетонной смеси на строительный объект в автобетоносмесителях (миксерах)не должно превышать 1,5 ч.

4.7.10. Основныеусловия при работе с бетонной смесью:

— бетонная смесьдолжна вырабатываться в течение 3-3,5 ч;

— при хранениибетонная смесь должна постоянно перемешиваться;

— при длительномхранении (но не более конца срока схватывания — в зависимости от температуры,добавок и вида используемого цемента до 6-8 ч) допускается регулироватьподвижность бетонной смеси добавлением цементного молочка (В/Ц = 0,8: на 200 лводы 250 кг цемента) или добавки пластификатора в объеме, рекомендованномлабораторией.

4.8. Требования к арматурным каркасам

4.8.1. Арматурныекаркасы для свай-РИТ изготавливают из арматурной стали в соответствии стребованиями ГОСТ10922-90 и СТОАСЧМ 7-93. Допускается использование в качестве армирующих элементовстального проката: труб, балок и других профилей, а также их сочетаний междусобой и с арматурой.

4.8.2. При длинеарматурного каркаса, превышающей длину используемого проката, каркасизготавливается из нескольких стыкуемых в дальнейшем секций.

4.8.3. Длину секцийследует определять в проекте с учетом условий строительства (ограничения повысоте при монтаже), возможностей оборудованиядля подъема и погружения секций каркаса, длины проката и гибкости (жесткости)секции или каркаса при его переводе из горизонтального положения ввертикальное.

4.8.4. Длина выпусков продольной арматуры всекциях арматурного каркаса и способы соединения секций должны устанавливатьсяпроектом.

4.8.5. Отклонения от указанных в проектеразмеров секций сварных арматурных каркасов не должны превышать следующихвеличин (мм):

— длина секции каркаса (по длине продольногостержня) при длине секции:

2350…5850+ 20 — 40

5850…9600+ 30 — 50

9600… 11700+100 — 50

— расстояние от установочного кольца доверхнего торца каркаса нижней секции ±10

— расстояние от установочного кольца донижнего торца нижней секции арматурного каркаса ± 150*

— расстояние от установочного кольца донижнего торца верхней секции арматурного каркаса ±10

— расстояние от установочного кольца доверхнего торца верхней секции арматурного каркаса ± 150*

— расстояние между установочными кольцами ± 50

— шаг навивки ± 50

— расстояние между продольными стержнями ±10

— криволинейность секции каркаса на длине до11700 мм ±6

* Размер принят с учетом допускаемых ГОСТ5781-82* отклонений по длине мерной арматуры обычной точности порезки,установленных для металлургических предприятий.

4.8.6. Арматурные каркасы принимаются партиямипо результатам визуального осмотра и измерений. На принятую партию каркасоввыписывается паспорт качества, который является сопроводительным документом приотправке каркасов на строительный объект. Приемка каркасов осуществляется всоответствии с ГОСТ10922-90.

Примечания:

1. Партия готовых арматурныхкаркасов должна состоять из набора секций, входящих в каркас сваи одноготипоразмера, изготовленных по единой технологии одним звеном сварщиков за однусмену.

2. Число изделий, отбираемых из партии дляосмотра и измерений, должно быть не менее трех.

4.9. Требования к арматуре для изготовлениякаркасов

4.9.1. Для рабочих (продольных) стержнейрекомендуется применять арматуру класса А500С. Расчетные сопротивления сжатойарматуры для предельных состояний первой группы следует принимать Rsc = 435 МПа.

Для изготовления сварных каркасов нерекомендуется применять арматуру из стали марки 35ГС.

4.9.2. Применение арматурной стали диаметромменее 14 и более 32 мм в качестве продольных (рабочих) стержней нерекомендуется.

4.9.3. Кривизна стержней не должна превышать0,6% измеряемой длины. Предельное отклонение по длине мерных стержней:

— при длине до 6 м включительно ± 50 мм;

— при длине более 6 м ± 70 мм.

4.9.4. Для спиральной навивки следуетприменять арматуру класса А240 диаметром 6-10 мм, В500 диаметром 4-8 мм.

4.9.5. Не допускается применять арматурнуюсталь с отслаивающейся ржавчиной без предварительного удаления, отслоившегосяслоя. Допускается использовать арматурную сталь с налетом ржавчины толщиной до100 мкм, т. к. она не снижает прочности сцепления арматуры с бетоном и влияетнезначительно на коррозионное состояние арматуры после бетонирования.

4.9.6. Допускается хранение арматурной сталина открытом воздухе в количестве, которое будет израсходовано в течение одногомесяца.

4.9.7. Проволока вязальная должнасоответствовать требованиям ГОСТ3282-74*. Диаметр проволоки — 1,2-2,0 мм. Для вязки каркасов применяетсяотожженная проволока.

4.10. Требования к электродам для ручной дуговойсварки

4.10.1. Для ручной дуговой сварки арматуры иэлементов закладных изделий следует использовать электроды (ГОСТ9466-75*).

4.10.2. Для электродуговой сварки арматурнойстали класса А400С, А500С с закладными деталями, кольцами, фиксаторами следуетприменять электроды типа Э42А, Э46А, Э50А.

4.10.3. Электроды, хранящиеся более 3 мес. наскладе или более 5 сут. на месте производства работ, должны быть прокалены вэлектрическом шкафу. При обнаружении влажности покрытия или большой пористостисварных швов прокаливание электродов обязательно независимо от срока иххранения в течение 40-60 мин. при температуре 160-180 °С. Температурапрокаливания электродовуточняется по данным в паспорте. Прокаленные электроды для дуговой сваркиподаются на рабочее место в количестве, необходимом для работы сварщика втечение половины смены.

4.11. Требования к изготовлению арматурных каркасов

4.11.1. Арматурныекаркасы следует изготавливать преимущественно на станках контактной сварки.Допускается ручная электродуговая сварка.

4.11.2. Арматурныекаркасы должны изготавливаться под навесом, защищающим место сварки отатмосферных осадков.

4.11.3. Установочные (монтажные) кольца требуемого диаметра могутизготовляться навивкой из проволоки диаметром 6-10 мм или полосы толщиной 3-6мм и шириной не менее 30 мм. Для тяжелых каркасов из рабочей арматуры диаметром25 мм установочные кольца рекомендуется изготавливать из труб диаметром 125-219мм.

4.11.4. Рабочиестержни привариваются к установочным кольцам электродуговой сваркой швами типаК3-Рр с ненормируемой прочностью. В этом случае спиральная навивка крепится крабочим стержням вязальной проволокой.

4.11.5. Прииспользовании горячекатаной арматуры классов А500С(ГК) и А400С(ГК)следует применять сварные соединения и способы сварки, установленные ГОСТ14098-91 и РТМ393-94 для арматуры класса А-Ш.

Сталь классов А500Си А400С по сравнению со сталью класса А-III (ГОСТ5781-82*)обладает повышенной стойкостью против хрупких разрушений при малыхтепловложениях, что позволяет применять дуговую сварку (прихватками)крестообразных соединений (тип К3 по ГОСТ14098-91).

Дуговая сваркаприхватками К3-Рр крестообразных соединений выполняется электродами типа Э42,Э46, Э42А и Э46А диаметром 4-5 мм или механизированным способом в среде СО2с использованием проволоки сплошного сечения марки СВ08ГА или СВ08Г2С диаметром2 мм (ГОСТ 2246-70*).

4.11.6. Контактнаястыковая сварка С1-Ко и С1-Ки выполняется по режимам, принятым в РТМ393-94, для термомеханически упрочненной арматуры классов А400С и А500Сметодом непрерывного оплавления без предварительного подогрева.

Для стыковой сваркитермомеханически упрочненной арматурной стали следует выполнять сварныесоединения по типу, конструкции и размерам, в соответствии с требованиями ГОСТ14098-91. Сварные соединения должны иметь временное сопротивление разрывуне менее 0,9sв.

5. БУРОВЫЕ РАБОТЫ

5.1. Проходкаскважин для свай-РИТ выполняется с выемкой и без выемки грунта.

Проходка скважины свыемкой грунта:

— колонковое бурениеприменяется для скважин с высокой точностью расположения в плане для проходкитехногенных грунтов, фундаментов из кирпичной кладки, бутовой кладки изизвестняка, из окремненного известняка, доломита, гранита, бетонных блоков,железобетонных элементов, погребенных металлоконструкций;

— шнековое бурениеиспользуется для проходки скважин в мягких грунтах. В неустойчивых грунтах(текучих и текучепластичных супесях, водонасыщенных песках и т. п.) бурениеследует осуществлять проходными (полыми) шнеками. По мере извлечения шнекаполость скважины синхронно заполняется бетонной смесью с объемной массой2,0-2,4 т/м3, большей, чем у грунта (1,65-1,9 т/м3), чтообеспечивает устойчивость стенок скважины;

— бурение спромывкой скважины водой или буровым раствором. Следует ограничивать скоростьвыхода жидкости из бурового инструмента до 1 м/сек. для исключения размывагрунта в забое скважины. После окончания бурения буровая жидкость замещаетсябетонной смесью, подаваемой по буровому ставу или через заливочную колонну;

— бурение спродувкой скважины сжатым воздухом допускается только при креплении стенокскважины обсадными трубами или пневмоударниками в скальных грунтах, бетонных ижелезобетонных элементах.

Проходка скважиныбез выемки грунта:

— проходкапневмопробойниками в пластичных связных грунтах, не имеющих скальных и т. п.включений;

— погружением труб снижним концом, закрытым теряемым наконечником, путем забивки, вибрации,вдавливания или сочетанием нескольких приемов с последующим их извлечением;

— проходка скважиныраскатчиками одноразовыми (теряемыми) и извлекаемыми с проходным каналом дляподачи в забой бетонной смеси.

5.2. Способ проходкискважин следует определить в ППР в зависимости от грунтовых игидрогеологических условий площадки, близко расположенной застройки, имеющегосяоборудования и опыта подрядной организации.

5.3. При буренииследует контролировать Монтаж грунта основания по длине и в забоескважины (под нижним концом сваи) для сопоставления их с данными, принятыми впроекте, т.е. в расчетах несущей способности сваи.

6. БЕТОНИРОВАНИЕ СВАИ-РИТ

6.1. Заполнениескважины бетонной смесью следует производить по буровому ставу (см. п. 6.3)или через трубу-инъектор. Во всех случаях заполнение должно производиться отзабоя скважины снизу вверх до полного вытеснения бурового раствора и появленияв устье скважины чистой бетонной смеси.

6.2. Бетонная смесьподается в скважину бетононасосами производительностью не менее 10 м3/чпри давлении 0,5-5,0 МПа с сохранением свойств бетонной смеси.

6.3. После бурения скважины до заданной глубины проходным шнеком вполость шнека следует подать 40-50 л цементного молока с В:Ц = 1:1. Затемполость шнека заполняют бетонной смесью, открывают клапан, совмещенный сбуровой коронкой (или выбивают теряемый наконечник), и через полость в шнекедиаметром 40-220 мм нагнетают в скважину бетонную смесь. После заполнениясвободного пространства под долотом шнек поднимают с одновременной инепрерывной подачей в скважину под давлением бетонной смеси. Скорость подъёмашнека синхронизируется со скоростью подачи бетонной смеси в скважину, для чегоследует контролировать движение бетонной смеси для предотвращения образованияпониженного давления в скважине под шнеком.

В устойчивыхскважинах, бурение которых осуществляется непроходными шнеками, если онизаканчиваются в глинах или суглинках, после подъема шнека в забой опускаютзаливочную колонну, через которую подается бетонная смесь для промывки забояскважины от фрагментов грунта, разрушенного буровым инструментом, и выноса ихна поверхность.

6.4. Следуетконтролировать объем закачиваемой в скважину бетонной смеси, сопоставляя его спроектным, и объемом выбуренного грунта, причем объем закачанной в скважинубетонной смеси должен превышать объемом выбуренного грунта.

6.5. Послеизвлечения бурового инструмента из скважины в ее устье устанавливаюттонкостенную (t = 2-3 мм)* стальнуютрубу-кондуктор длиной не менее 0,5 м диаметром, соответствующим диаметрускважины, или инвентарный патрубок-кондуктор, возвышающийся над поверхностьюгрунта на 50 мм, место примыкания трубы с грунтом по периметру скважиныуплотняют, для исключения попадания в скважину вымытых из неё фрагментов грунтаи шлама.

* Допускается использование в качестве несъемнойтрубы кондуктора старогодних труб.

Промывкапрекращается после того, как из скважины будет вытекать чистая бетонная смесьбез следов шлама и фрагментов грунта.

6.6. При бурениискважин непроходным шнеком или под защитой бурового раствора, бетонированиепроизводится через бетонолитную колонну диаметром не менее 40 мм, снабженнуюобратным клапаном, опускаемую до забоя скважины. После достижения забоя,скважина должна быть промыта бетонной смесью. Промывка бетонной смесьюпродолжается до прекращения всплытия частиц грунта.

6.7. Перерывы вподаче отдельных порций бетонной смеси не должны превышать срока схватывания,установленного лабораторией.

6.8. Не допускаетсяпонижение уровня бетонной смеси в устье скважины более 1,5 м, в неустойчивыхгрунтах ниже нижней кромки трубы-кондуктора.

6.9. При перерывах вработе более 3 ч и после окончания работы линия подачи бетона должна бытьразобрана и промыта водой.

7. ОСОБЕННОСТИ ПРОИЗВОДСТВА БЕТОННЫХ РАБОТ ПРИОТРИЦАТЕЛЬНОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ ВОЗДУХА

7.1. Настоящиеправила выполняются при производстве бетонных работ, когда ожидаетсясреднесуточная температура воздуха ниже +5 °С, а минимальная суточная — ниже 0°С.

7.2. Дляприготовления бетонной смеси допускается воду подогревать до +70 °С.Допускается после оттаивания заполнителей подогревать их до температуры +40 °С.Бетонная смесь при укладке должна иметь температуру не ниже +5 °С, а смесь спротивоморозными добавками — на 5 °С выше температуры замерзания.

7.3. Прочностьбетона свай-РИТ с противоморозными добавками к моменту замерзания бетона дотемпературы, на которую рассчитано количество добавок, должна быть не менее 20%проектной.

7.4. При перерывах вработе более 0,5 ч и после окончания работы нагнетательная линия должна бытьдемонтирована, промыта водой с противоморозными добавками и продута сжатымвоздухом.

7.5. Сваи-РИТ длявысотных зданий устраиваются, как правило, со дна глубоких котлованов, грунт восновании которых находится в незамерзшем состоянии. При сильных морозах идлительном открытом состоянии котлована необходимо после окончания буренияпериодически проверять температуру грунта стенок скважины в ее устье. Притемпературе грунта ниже температуры воздуха количество противоморозных добавокдолжно вводиться из расчета минимальной прогнозируемой температуры воздуха илигрунта к моменту достижения бетоном необходимой прочности.

7.6. Для снижениятеплопотерь в процессе твердении бетона после погружения в скважину выходящаяна поверхность часть арматурного каркаса должна быть утеплена. [Руководство позимнему бетонированию с применением метода термоса. М., Стройиздат, НИИЖБ.1975].

7.7. При сильныхморозах, когда противоморозные добавки и тепловыделение при твердении бетона необеспечивают достижение бетоном минимально требуемой прочности, допускаетсяиспользовать электропрогрев оголовков свай на глубину промерзшего грунта вокругсваи.

7.8. Не допускаетсяперегрев бетона свай.

7.9. В течение 4 чпосле установки арматурного каркаса в скважину следует доливать подогретуюбетонную смесь.

7.10. Притемпературе ниже -20°С работы по изготовлению свай-РИТ должны быть остановлены.

8. ПРОИЗВОДСТВО БЕТОННЫХ РАБОТ ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ ВЫШЕ+ 25°С

8.1. Дляпроизводства бетонных работ при температуре воздуха выше +25 °С и относительнойвлажности менее 50% густота цементного теста должна быть не более 27%.Температура бетонной смеси не должна превышать 30-35 °С.

8.2. В жаркую погодупри доставке бетонной смеси на объект и при транспортировании к месту укладкисохраняемость бетонной смеси снижается, поэтому для обеспечения заданныххарактеристик рекомендуется использовать добавки. [Рекомендации поприготовлению бетонных смесей повышенной сохраняемости с химическими добавками.М., НИИЖБ. 1983.].

8.3. Наиболее эффективноприменение комплексных добавок — полифункциональных модификаторов (ПФМ),которые наряду с повышением сохраняемости улучшают другие технологическиеМонтаж смесей: удобоукладываемость, нерасслаиваемость и др.

8.4. Химическиедобавки, дозировки и ориентировочное время сохраняемости смесей следуетпроверять в строительной лаборатории.

8.5. Доливкабетонной смеси после установки арматурного каркаса должна осуществляться черезкаждый час. Заливочная колонна должна погружаться в еще не схватившуюсябетонную смесь в скважине не менее, чем на 1,0 м.

8.6. Послестабилизации усадки бетонной смеси оголовок сваи должен быть покрыт влажнымпеском слоем 50 мм, и периодически по мере высыхания поливаться водой.

8.7. При температуревыше +35°С работы по изготовлению свай-РИТ должны быть остановлены.

9. РАЗРЯДНО-ИМПУЛЬСНАЯ ОБРАБОТКА (РИО)

9.1. Для созданияэлектрического разряда в жидкости применяют генератор импульсных токов (ГИТ),который соединяют коаксиальным кабелем с электродной системой. Электродная системапомещается в скважине, заполненной подвижной (литой) бетонной смесью.

По условиямбезопасности работ при формировании свай-РИТ рекомендуется использоватьнапряжение не более 10 кВ. ГИТ должны быть сертифицированы ГосстандартомРоссии, отвечать требованиям по электромагнитной совместимости иэлектробезопасности.

9.2. РИО выполняют вследующем порядке:

9.2.1. Обработказабоя:

— электроднаясистема устанавливается на забой скважины;

— производится серияэлектровзрывов до падения уровня бетонной смеси в скважине на заданную проектомрасчетную величину;

— РИО продолжаетсядо получения отказа;

— проверяетсястепень уплотнения разрушенного буровым инструментом грунта (наличия рыхлогогрунта в основании свай-РИТ) на «отскок», для чего электродная система устанавливаетсяна грунт в забое скважины, после разряда определяется величина погружения ее вгрунт. При погружении электродной системы в грунт основания за 1 электровзрывменее 1 см — грунт основания принимается соответствующим требованию среднейплотности. При осадке электродной системы более 1 см — РИО забоя скважиныследует продолжать, периодически проверяя плотность грунта.

При снижении уровнябетонной смеси в устье скважины до нижней кромки трубы-кондуктора следуетдолить бетонную смесь до верхней кромки трубы-кондуктора. После окончания РИОзабоя скважины следует замерить (просуммировать) общий уровень снижения бетонав устье скважины и сопоставить с заданным проектом.

После перемещенияэлектродной системы на новый уровень РИО необходимо каждый раз добавлятьбетонную смесь или следует при каждом перемещении электродной системы замерятьпонижение уровня бетонной смеси и учитывать это при определении общего сниженияуровня бетонной смеси в устье скважины.

9.2.2. Формированиетела сваи:

— в песчаных грунтахРИО ствола сваи выполняется ярусами с шагом 0,3-0,5 м при движении снизу вверхв водонасыщенных песках или сверху вниз в песках малой и средней степениводонасыщения;

— в связных грунтахРИО ствола сваи выполняется ярусами с шагом 0,75-1,0 м (3…3,5 диаметра сваи).

Для зданийповышенной этажности скважину обрабатывают до получения отказа на каждом ярусе,для остальных зданий — в зависимости от требований проекта.

Верхняя часть стволасваи-РИТ на глубину 2,0 м не подвергается РИО.

9.3. Время РИО сваиуточняется опытным путем при изготовлении пробных свай.

9.4. В процессеформирования тела сваи необходимо периодически доливать бетонную смесь доверхней грани кондуктора. Долив смеси следует производить после перемещенияизлучателя вверх на новый горизонт и снижения уровня бетонной смеси до нижнейкромки трубы-кондуктора.

9.5. После окончания формирования тела сваи скважина до ее устьязаполняется бетонной смесью через трубу-инъектор, погруженную в бетонную смесьна 2-3 м, после чего в скважину погружается арматурный каркас.

9.6. Технологияформирования тела сваи на каждой строительной площадке может корректироваться взависимости от конкретных грунтовых условий с соблюдением настоящихрекомендаций и соответствующей записью в ППР.

10. МОНТАЖ АРМАТУРНЫХ КАРКАСОВ

10.1. В основаниивысотных зданий применяются сваи-РИТ несущей способностью, как правило, неменее 150 т, длиной до 20 м и более. Армируют сваи арматурными каркасами,состоящими в основном из двух секций.

10.2. Передпогружением арматурного каркаса в скважину следует выполнить требования п. 9.5.

10.3. Нижнюю секциюарматурного каркаса погружают в скважину и вывешивают для соединения со второйсекцией. Верхнюю секцию устанавливают соосно нижней, и секции стыкуют междусобой.

10.4. Рекомендуетсясоединять секции арматурного каркаса внахлест или специальными муфтами.

10.5. Не рекомендуется соединять отдельные секции арматурногокаркаса электродуговой сваркой по следующим причинам:

— устройстворавнопрочного сварного стыка характеризуется большими тепловыми вложениями,стали классов А400С и А500С могут разупрочняться до 500 Н/мм2 нарасстоянии до 1,0-1,2 диаметра арматуры в каждую сторону от сварного стыка;

— погружениенеостывших сварных стыков в бетонную смесь может привести к хрупкому разрушениюшва или металла;

— арматурный каркасс горячим сварным стыком в бетонной смеси приводит к быстрой гидратации цементавокруг стыка, образованию из схватывающегося бетона пробки, которая непозволяет погрузить каркас на проектную глубину;

— технологическийперерыв для естественного остывания сварного стыка увеличивает время монтажа,которое выходит за пределы окончания гидратации цемента даже при использованиидобавок, замедляющих схватывание;

— ограничения,накладываемые РТМ393-94 по защите зоны сварки от атмосферных осадков и сильного ветра.

10.6. При погруженииарматурного каркаса в скважину допускается:

— вращение каркасавокруг продольной оси;

— использованиевибраторов, вибропогружателей общей мощностью до 5 кВт;

— поднятие на высотудо 4 м и опускание каркаса: погружение «в расходку».

11. ВИБРАЦИОННАЯ ОБРАБОТКА БЕТОННОЙ СМЕСИ

Применяемые длясвай-РИТ бетонные смеси являются самоуплотняющимися. Рекомендуется производитьдополнительное уплотнение бетонной смеси в верхнем сечении сваи глубиннымвибратором на глубину 1,5-2,0 м.

12. УХОД ЗА БЕТОНОМ

12.1. В течениепервых суток после изготовления сваи следует контролировать уровень бетоннойсмеси в скважине и периодически через трубу-инъектор, погруженный на 200-300 ммв не затвердевший бетон, доливать бетонную смесь до проектной отметки.

12.2. Приформировании оголовков свай-РИТ каждый слой бетонной смеси следует укладыватьдо начала схватывания бетона предыдущего слоя.

Время между укладкойсмежных слоев бетонной смеси без образования рабочего шва устанавливаетсястроительной лабораторией.

12.3. Сразу послеокончания бетонирования, выступающие над поверхностью земли оголовки свай, включаявыпуски арматуры, следует укрывать паро-теплоизоляционными материалами.

В процессе работвыпуски арматурного каркаса необходимо защищать от загрязнения.

12.4. В начальныйпериод ухода свежеуложенная бетонная смесь в оголовках свай должна быть защищенаот обезвоживания укрытием влагонепроницаемым материалом (например,полиэтиленовой пленкой).

13. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА ИЗГОТОВЛЕНИЯ СВАЙ-РИТ

14. ПРОЕКТИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ СВАЙ-РИТ

14.1. Общие положения проектирования и расчетанесущей способности свай-РИТ

14.1.1. В соответствии с требованияминормативных документов расчет свайных фундаментов и их оснований должен бытьвыполнен по двум предельным состояниям:

1 группы:

а) по прочности материала свай;

б) по несущей способности грунта основаниясвай.

2 группы:

а) по осадкам основания свай-РИТ;

б) по перемещениям свай-РИТ — горизонтальным иуглам поворота головы свай.

14.1.2. Надежность свайного основания втечение всего срока службы здания должна обеспечиваться расчетом.

При проектировании свайно-плитных фундаментоввысотных зданий не допускается раскрытия трещин в сваях. Данное требованиеобеспечивается конструктивно отсутствием зоны растяжения в поперечном сечениисвай от действия момента и наличия случайного эксцентриситета. Проверкавозможного раскрытия трещин выполняется по методике, изложенной в СП52-101-2003.

14.1.3. Расчет по прочности материала свайследует проводить в соответствии с требованиями СНиП52-01-2003, СП52-101-2003, пособия к СП52-101-2003 и учетом положений СП 50-102-2003 или СНиП 2.02.03-85.

14.1.4. В расчетах несущей способности висячихсвай-РИТ по грунту следует принимать в запас прочности происходящее врезультате РИО улучшение строительных свойств грунтов.

14.1.5. На строительной площадке после изготовления5-10 свай-РИТ и определения фактических объемов бетонной смеси расходуемых назаполнение формируемых камуфлетных уширений сваи на каждом горизонте следуетуточнить:

— площадь поперечного сечения ствола сваи в еенижнем конце;

— периметр увеличившегося поперечного сеченияствола сваи.

Допускается корректировать расчетную несущуюспособность свай-РИТ по полученным данным.

14.1.6. Число свай-РИТ, подвергаемыхконтрольным испытаниям статической вдавливающей нагрузкой (ГОСТ 5686-94), на каждой площадке строительства высотного зданияустанавливается в соответствии с СП 50-102-2003 (приложение В), но не менее 3.

Если в качестве анкерных используются рабочиесваи, то их должно быть не менее 4. Расстояние от испытательной до ближайшейанкерной сваи — не менее 2 м.

При испытании одиночной свай-РИТ в кустедопускается наличие между испытательной и анкерными сваями рабочих свай, незадействованных в испытании.

14.1.7. Для сокращения технологическогоперерыва на твердение бетона при проведении испытаний свай-РИТ по грунтудопускается увеличивать сечение рабочей арматуры вплоть до восприятия арматуройвсей испытательной нагрузки. При этом бетон ствола испытательных свай будетслужить материалом, передающим нагрузку от сваи на грунтовое основание.

14.1.8. Рекомендуется выборочно испытыватьсвай-РИТ на прочность ствола сваи по материалу с учетом положений ГОСТ8829-94.

14.1.9. За допускаемую на сваю нагрузку N следуетпринимать наименьшую вдавливающую нагрузку Fu,min,достигнутую при статических испытаниях, уменьшенную на коэффициент надежности gк, при которойиспытываемая свая получила осадку, не превышающую расчетную деформацию s,

                                                                                                   (14.1)

где Fd -расчетная несущая способность сваи, кН;

gк — коэффициентнадежности, принимаемый согласно СП 50-102-2003 (п. 7.1.11), для свайно-плитных фундаментов высотныхзданий gк = 1,25, в остальныхслучаях gк = 1,20;

gс — коэффициент условийработы сваи, для вдавливающих нагрузок gс = 1;

gg — коэффициент надежности по грунту следует принимать прииспытании менее 6 свай gg  = 1,0;

Fu,min- минимальная вдавливающая нагрузка поряду испытаний, кН, для высотных зданий Fu,min определяется при осадке сваи не более 20 мм, в остальныхслучаях согласно СП50-102-2003.

14.1.10. Всоответствии с рекомендациями СП 50-102-2003 (п. 7.4.10) при устройстве свайно-плитного фундаментадопускается учитывать, что до 15% расчётной нагрузки передается на основаниечерез фундаментную плиту и не менее 85% вертикальной нагрузки воспринимаетсясваями. Для высотных зданий это справедливо, если непосредственно под плитойзалегают грунты с модулем деформации Е ³ 15 МПа, а за период разработки грунта в глубоком котловане не произошлоразуплотнения слоев грунта, залегающих ниже дна котлована.

14.2. Общие принципы конструирования фундаментов насваях-РИТ

14.2.1. Устройствосвай-РИТ следует выполнять с железобетонной подготовки толщиной не менее 150 ммиз бетона класса не ниже В 12,5, армированного сетками из арматуры диаметром4-5 мм с ячейкой 150´150 мм.

14.2.2. Для расчётанесущей способности свай по грунту их длина в соответствии с требованиями СП50-102-2003 (п. 7.4.10) предварительно принимается равной не менее половиныширины фундаментной плиты

где  -предварительная длина сваи, м;

В — приведенная ширина фундаментнойплиты, м; для прямоугольной плиты В принимается по короткой стороне; дляплиты в форме сложного многоугольника за ширину фундаментной плиты принимаетсявеличина, равная стороне квадрата такой же площади;

Арl — площадь, м2,фундаментной плиты в форме сложного многоугольника.

При определениидлины свай для зданий высотой более 100 м рекомендуется учитывать возможноесейсмическое воздействие на здания, возводимые на площадках сейсмичностью более5 баллов.

Сейсмичностьплощадки строительства следует определять на основании сейсмическогомикрорайонирования, отраженного в отчете об инженерно-геологических изысканиях.

14.2.3.Предварительно принятую длину свай  следует уточнить с учетоминженерно-геологических условий строительной площадки.

14.2.3.1. Недопускается оставлять ниже предварительно принятого заглубления свай грунты смодулем деформации Е < 10 МПа и рыхлые пески.

14.2.3.2. Нерекомендуется в качестве основания свай принимать глинистые грунты споказателем текучести IL > 0,5.

14.2.3.3. Нерекомендуется нижние концы свай размещать на границе инженерно-геологическихэлементов (ИГЭ). Нижние концы свай следует размещать на 2 м выше границы ИГЭили на 1 м (и более) ниже ИГЭ с резко выраженными отличиями физико-механическиххарактеристик или генезисом.

14.2.3.4. Еслипесчаные грунты средней плотности или плотные залегают на 1-2 м ниже предварительнопринятого заглубления нижних концов свай-РИТ, рекомендуется нижние концысвай-РИТ размещать в этих песках. На основании технико-экономического сравнениявариантов следует выбрать оптимальное решение.

14.2.4. Присоответствующем расчетном обосновании длину свай, размещаемых в центральнойчасти плиты, допускается уменьшать, но при этом следует обеспечить выполнениеобщих условий (принципов) конструирования свайных фундаментов и достижениерасчётной несущей способности свай по грунту.

14.2.5. Свайныефундаменты в основании высотных зданий в зависимости от размещения свай-РИТ вплане следует выполнять в виде:

— лент под несущимистенами с расположением расчетного числа свай-РИТ в один, два и более рядов всоответствии с действующей нагрузкой;

— кустов под колонныи лифтовые шахты с расположением расчетного числа свай-РИТ в плане на отдельныхучастках;

— сплошного свайногополя при больших нагрузках (массе здания) и ограниченных размерах фундаментнойплиты в плане.

14.2.6. Приопределении размеров фундаментов в плане и размещении свай-РИТ следуетучитывать возможные отклонения свай, допускаемые СНиП 3.02.01-87 (табл.18) и СП 50-102-2003 (п.15.5.11):

±100 мм поперек рядасвай;

±150 мм вдоль рядасвай и в сплошном свайном поле.

Свес ростверка(плиты) от оси крайнего ряда свай-РИТ в плане следует принимать не менее 500мм.

14.2.7.Рекомендуется принимать расстояние между осями висячих свай-РИТ в плоскости ихнижних концов не менее трех диаметров, принимая за диаметр сваи — диаметрбурового инструмента.

14.2.8. Приконструировании свайных фундаментов в рабочих чертежах допускается делатьнумерацию свай-РИТ:

— при расположениисвай в ленту — в начале и конце каждой ленты;

— при кустовомрасположении свай — в пределах каждого куста с привязкой к осям здания или суказанием номера свай крайних рядов;

— в свайных полях -каждой десятой сваи.

14.2.9. Под малонагруженнымиколоннами рекомендуется размещать не менее трех свай.

14.2.10. Сопряжениесвай со свайным ростверком может быть шарнирным или жестким.

14.2.10.1. Шарнирноесопряжение сваи с ростверком следует выполнять путем заделки головы сваи вростверк на глубину 50… 100 мм без выпусков арматуры.

На территорияхпотенциально опасных по проявлению карстово-суффозионных процессов вфундаментах рекомендуется предусматривать шарнирное сопряжение свай сростверком.

14.2.10.2. Востальных случаях следует предусматривать жесткое сопряжение сваи со свайнымростверком, особенно если под плитой ростверка в верхней зоне основаниязалегают слабые грунты (насыпные, не слежавшиеся грунты, рыхлые пески,глинистые грунты текучей консистенции и т.п.).

14.2.11. При жесткомсопряжении сваи с плитой ростверка следует предусматривать:

— заделку головысваи в ростверк на глубину, соответствующую длине анкеровки арматуры; при этомпродольное армирование оголовка сваи должно быть выполнено на всю длинузаделки, а бетон оголовка сваи перед заделкой в ростверк должен быть очищен;

— заделку в ростверквыпусков продольной арматуры на длину не менее длины их анкеровки ±150 мм всоответствии с требованиями настоящих рекомендаций; при этом голова сваизаделывается в ростверк на глубину 50… 150 ± 30 мм.

14.2.12. Приконструировании армирования плиты ростверка следует учитывать принятоесопряжение сваи с ростверком.

14.2.13. Дляпредотвращения разрушения головы сваи за счет местного смятия бетона, при любомсопряжении сваи с плитой монолитного ростверка рекомендуется в голове сваиустанавливать тонкостенную трубу (t = 2-3 мм) длиной 0,5-1,5 м,соответствующую диаметру скважины dc, в которой формируется свая.

При изготовлениисвай с промежуточной отметки котлована* допускается в оголовках свай трубу неустанавливать, а сопротивление сопряжения сваи с плитой местному смятиюпроверять расчетом.

* Для снижения подъема дна котлована иразуплотнения грунтов, залегающих ниже отметки дна котлована, сваи могутизготавливаться с отметки дна промежуточного котлована.

14.2.14. Впояснительной записке к проекту свайного фундамента следует указывать способыочистки забоя скважины от шлама и грунта, разрыхленного буровым инструментом.Грунт, разрушенный буровым долотом, должен быть удалён промывкой бетонной смесьюили уплотнен электровзрывами до состояния грунта, Монтаж которогоучтены в расчётах несущей способности сваи под ее нижним концом.

14.3. Расчет сваи-РИТ по материалу ствола

14.3.1. При расчете свай-РИТ по прочности материала в соответствиис СП50-102-2003 (п. 7.1.8) и СНиП2.02.03-85 (п. 3.7) сваю следует рассматривать как стержень, жесткозащемленный в грунте в сечении, расположенном от подошвы плиты (низкогоростверка) на расстоянии I1

                                                                                                                     (14.2)

где ae — коэффициент деформации, 1/м,определяемый по СП 50-102-2003(приложение Д) по формуле

                                                                                                                (14.3)

где К -коэффициент пропорциональности, кН/м4, принимаемый в зависимости отвида грунта, окружающего верхнюю часть сваи, от подошвы плиты до глубины Iк = 3,5dc + 1,5 м; для применяемых в Москвесвай-РИТ Iк не превышает 3 м;

bp — условная ширина сваи, м,принимаемая для свай-РИТ, равной bp = l,5dc + 0,5 м;

dc — диаметр сваи, м, в верхнемсечении, принимаемый по диаметру скважины;

Еb — начальный модуль упругоститяжелого бетона сваи при сжатии, кПа, принимается по СП52-101-2003 (табл. 5.4) в зависимости от класса бетона по прочности насжатие: для мелкозернистого бетона класса В30 группы А — Еb = 26000 МПа (265000 кг/см2),группы Б — Еb = 23000 МПа (235000 кг/см2);

Es — модуль упругости арматуры,принимается по СП52-101-2003 (п. 5.2.10) Es = 2,0-105 МПа;

I — момент инерции, м4, в наименьшем поперечном сечениисваи-РИТ в оголовке (по диаметру dc скважины ). Допускается принимать коэффициент деформации ae, длину свай-РИТ I1 и расчётную длину свай I0 по табл. 1,в зависимости от характеристик грунтов.

14.3.2. При расчетесвай-РИТ по прочности материала на действие продольной сжимающей силыдопускается расчетную длину I0 принимать как для железобетонныхэлементов постоянного поперечного сечения на длине I1, т. е. от подошвы плиты досечения, в котором свая-РИТ считается жестко защемленной в грунте по СП52-101-2003 (п. 6.2.18), равной:

— для свай-РИТ,жёстко защемлённых в ростверке и в грунте на глубине I1

I0=0,5·I1,(14.4)

где I0 — расчётная длинасваи-РИТ, как внецентренно сжатого элемента;

— для свай-РИТ с шарнирным несмещаемымопиранием ростверка (плиты) и жёстким защемлением в грунте на глубине I1

I0=0,71·I1                                                                                                                     (14.5)

14.3.3 При расчёте свай-РИТ следует приниматьслучайный эксцентриситет еапо СП52-101-2003 (п. 4.2.6), но не менее — 10мм.

Учитывая допускаемое СНиП 3.02.01-87 (п. 11.6, табл. 18, поз. 10г) и ГОСТР 12.3.048-2002 максимальное отклонениепродольной оси скважины от вертикали ± 1%, т. е. 1 см по длине 1 м,максимальная величина еапринимается 30 мм.

Рекомендуется принимать случайный начальныйэксцентриситет епне менее 30 мм.

Таблица 1

Расчётная длина сваи-РИТ Æ 300 из бетона В30от подошвы плиты до сечения, в котором она считается жестко защемленной взависимости от характеристик грунта

Грунты, окружающие сваю-РИТ до глубины Iк = 3,5dc + 1,5 м и их характеристика

Коэффициент пропорциональности Кдля свай-РИТ, кН/м4

Коэффициент деформации aeдля свай-РИТиз бетона В30, 1/м

Глубина (длина сваи-РИТ) I1 на которой она жёстко защемлена в грунте, м

Расчётная длина I0 сваи-РИТ, жёстко защемленной в плите и вгрунте, м

1

2

3

4

5

Глины и суглинки

текучепластичные IL=1

500

0,516

0,540*

0,553**

3,88

3,70″

3,62**

1,94

1,85*

1,81**

Глины и суглинки IL = 0,75

Супеси IL = 1

Пески пылеватые е = 0,8

2000

0,681

0,713*

0,730**

2,94

2,80*

2,74**

1,47

1,40*

1,37**

Глины и суглинки IL= 0,5

Супеси IL = 0

Пески:

Пылеватые е =0,6

мелкие е = 0,75

средней крупности е = 0,7

4000

0,783

0,818*

0,839**

2,55

2,44*

2,38**

1,28

1,22*

1,19**

Глины и суглинки IL = 0

Супеси IL < 0

Пески:

Мелкие е = 0,6

средней крупности е =0,55

крупные е = 0,7

6000

0,849

0,887*

0,910**

2,36

2,25*

2,20**

1,18

1,12*

1,10**

Глины и суглинки IL < 0

Пески:

Крупные е = 0,55

Гравелистые е = 0,7

10000

0,940

0,983*

1,008**

2,13

2,03*

1,98**

1,06

1,01*

0,99**

Пески гравелистые е =0,55

Гравий и галька с песчаным заполнителем

20000

1,08

1,129*

1,157**

1,85

1,77*

1,73**

0,93

0,88*

0,86**

Примечания:

1. Для грунтов спромежуточными значениями показателей текучести IL и пористости е значениякоэффициента К определяются интерполяцией.

2. Для плотных песковкоэффициент К должен приниматься на 30% больше, а глубина защемления ирасчётная длина сваи должна приниматься на 5% меньше, чем наибольшие значения,указанные в таблице для песков средней плотности.

3. При наличии в пределахглубины Iк = 3,5dc + 1,5 м нескольких слоев грунта,рекомендуется пользоваться одним приведённым значением коэффициентапропорциональности, вычисленным по формуле

где I1 -толщина верхнего слоя (первого) грунта, м;

K1 и К2- коэффициенты пропорциональности,принимаемые по настоящей таблице для грунтов 1 и 2 слоев.

4. Допускается не учитыватьвлияние модуля деформации тяжелых бетонов класса по прочности на сжатиеВ25…В35 на изменение величины расчётной длины сваи-РИТ.

* значения длямелкозернистого бетона класса по прочности В30 группы А,

** значения длямелкозернистого бетона класса по прочности В30 группы Б.

5. Таблица составлена длясвай-РИТ Æ 300 мм. При использовании свай-РИТ другихдиаметров следует табличное значение I0 умножить на соответствующий переводнойкоэффициент, приведенный ниже, при этом, погрешность определения расчетнойдлины I0 не превысит 5%:

для свай-РИТ Æ 200мм= 0,75; Æ 250мм = 0,88; Æ 300мм= 1,00; Æ 350мм = 1,11; Æ 400мм= 1,22; Æ 450мм = 1,33.

Для промежуточныхдиаметров коэффициент определяется интерполяцией.

14.3.4. Для высотных зданий прочность сваи-РИТкруглого сечения, изготовленной из бетона класса на сжатие В30, и армированнойшестью равномерно распределёнными по окружности продольными стержнями,определяется из условия:

                                                   (14.6)

где N — сжимающая (вдавливающая) сила,действующая вдоль продольной оси сваи-РИТ с эксцентриситетом е от центратяжести сечения наименее сжатой арматуры;

е = еоh,                                                                                                                        (14.7)

h — коэффициент, учитывающий влияние продольного изгиба(прогиба) сваи в грунте на ее несущую способность, который определяется по СП52-101-2003 (п. 6.2.16) по формуле

                                                                                                          (14.8)

где Ncr — условнаякритическая сила, определяемая по формуле

                                                                                                               (14.9)

D -жёсткость железобетонной сваи-РИТ.

В предельной по прочности стадии допускаетсяопределять D по формуле

                                                                                        (14.10)

Еb — начальный модульупругости тяжелого бетона, принимается согласно указаний п. 14.3.1;

Es — модульупругости арматуры;

I и Is — моментыинерции соответственно бетонного сечения и сечения всей продольной арматурыотносительно центра тяжести поперечного сечения сваи;

j1 — коэффициент,учитывающий влияние длительности действия нагрузки на прогиб элемента впредельном состоянии.

Для мелкозернистого бетона, применяемого длясвай-РИТ, рекомендуется принимать j1 = 2;

dе — коэффициент,принимаемый равным dе = eo/dc, для свай-РИТ dе ³ 0,15.

Таким образом, для расчета свай-РИТ можнопользоваться формулой, приведенной к виду

D = 0,167EbI +0,7EsIs                                                                                              (14.11)

r — радиуспоперечного сечения сваи-РИТ принимается по радиусу буровой скважины, м;

xcir — относительная площадь сжатой зоны бетона определяется:

при выполнении условия

N £ 0,77RbA + 0,645RsAs,tot                                                                                         (14.12)

из решения уравнения

                                                                         (14.13)

при невыполнении условия (14.12) из решения уравнения

                                                                                          (14.14)

Rb -расчетное сопротивление бетона для предельных состояний первой группыпринимается в зависимости от класса бетона на сжатие.

В необходимых случаях расчетные значенияпрочностных характеристик бетона Rb следует умножать на коэффициентыусловий работы бетона в конструкции gbi, условий производства бетонных gbi и свайныхработ g’sr, с учетом требований СП52-101-2003 (п. 5.1.10) и СП 50-102-2003 (п. 7.1.9):

gb1 = 0,9 — коэффициент,учитывающий влияние длительного действия нагрузки;

gb3 = 0,9 — коэффициент,учитывающий бетонирование сваи в вертикальном положении;

g’sr -коэффициент, учитывающий влияние способа свайных работ:

g’sr =1,0 — устройство свай вглинистых грунтах при бурении скважин и бетонировании их насухо без крепления иуровне грунтовых вод ниже пяты сваи;

g’sr = 0,9 — в грунтах, бурениескважин и бетонирование в которых производится насухо с применением обсадныхтруб;

g’sr = 0,8 — в грунтах, бурениескважин и бетонирование в которых осуществляется при наличии воды с применениемобсадных труб или полых шнеков, извлекаемых по мере подачи бетонной смеси черезшнек;

g’sr =0,7 — в грунтах, бурение скважини бетонирование в которых выполняется под буровым раствором или под избыточнымдавлением воды (без обсадных труб).

Rs — расчетное сопротивление сжатиюпродольной арматуры для предельных состояний первой группы, принимается по СП52-101-2003 (табл. 5.8);

А — площадь сжатой зоны бетона, м2;с учетом больших вдавливающих нагрузок для свай под высотными зданиями площадьпоперечного сечения сваи принимается по диаметру скважины dc;

j — коэффициент, учитывающий работуменее сжатой (растянутой) зоны и принимаемый, при выполнения условия (14.12)

j = 1,6(1- 1,55xcir) xcir £1,(14.15)

при не выполненииусловия (14.12) — j = 0;

As,tot — площадь сечения всей продольнойарматуры, м2;

rs — радиус окружности, проходящейчерез центр тяжести стержней продольной арматуры, м.

При гибкости свай,жестко защемленных в ростверке

                                                                                                            (14.16)

что характерно длягрунтов с коэффициентом пропорциональности К ³6000 кН/м4, допускается принимать h = 1,0.

Если действующиймомент Ne с учетом влияния прогиба сваи Neohокажется

                                                (14.17)

то свая на длине отподошвы плиты до поперечного сечения, расположенного на глубине I1, должна быть дополнительноармирована.

Для этой целидопускается использовать жесткую арматуру, например трубы, диаметр которыхпозволяет размещать их внутри арматурного каркаса. Тогда

                  (14.18)

где Kt — коэффициент, учитывающий работутрубы, заполненной бетоном, на действие продольной сжимающей силы N сэксцентриситетом и прогибом.

Труба, используемаяв качестве жесткой арматуры, не должна заходить в тело ростверка больше, чем на50…150 ± 30 мм, и не учитывается в расчётах анкеровки.

14.3.5. Расчетсваи-РИТ по материалу ствола следует выполнять как центрально сжатогожелезобетонного элемента, начиная с глубины I1 + Iап, где Iап — длина арматурного каркаса,обеспечивающая его анкеровку, которая определяется расчетом согласно разделу 14.8.

14.4. Расчёт на местное сжатие (смятие)

14.4.1. Оголовоксваи-РИТ следует проверить расчётом на местное сжатие (смятие) в соответствии стребованиями СП52-101-2003 (п.п. 6.2.43-6.2.45).

14.4.2.Рекомендуется оголовок сваи-РИТ обсаживать стальной тонкостенной трубойдиаметром, соответствующим диаметру скважины. Длина трубы определяется изконструктивных условий: заглубление в тело плиты на 50…150 ± 30 мм и вдольсваи на величину, не меньшую её диаметра dc, а также из условий технологиипроизводства работ. Толщину стенки труб следует назначить не менее 2…3 мм.

Устанавливаемаятруба должна выполнять функцию кондуктора, поэтому её длину рекомендуетсяназначать не менее глубины залегания неустойчивых грунтов в зоне устья скважиныи принимать 0,5…1,5 м.

14.4.3 Допускаетсяне выполнять расчёт на местное смятие бетона сваи при соблюдении следующихусловий:

— продольнаяарматура сваи-РИТ заанкеривается в плиту ростверка на длину расчётнойанкеровки;

— продольноеармирование сваи в зоне стыка с плитой обеспечивает восприятие арматурой всейдействующей на сваю вертикальной нагрузки;

— спиральное(косвенное) армирование сваи доведено до низа плиты, в соответствии стребованиями настоящих Рекомендаций к поперечному армированию сваи-РИТ.

14.4.4. Следуетпроводить поверочный расчёт плиты ростверка на продавливание, местное смятие, атакже по деформациям в пролётах между

колоннами и несущимистенами, опирающимися на плиту, на действие реакции свай-РИТ, расположенных вэтих пролётах с учётом действия гидростатического давления воды, отпора грунтаи без действия этих сил.

Кроме того, плиту(ростверк) следует проверить на откол — от местного действия крайнего ряда свайс учётом прогиба плиты.

14.5. Конструирование свай-РИТ

14.5.1. Дляобеспечения несущей способности, пригодности, нормальной эксплуатации идолговечности свай-РИТ помимо требований, определяемых расчётом, должен бытьвыполнен ряд конструктивных требований:

— по геометрическимразмерам;

— по армированию;

— по защите отнеблагоприятного воздействия среды;

— по условиямобеспечения качественного изготовления свай-РИТ в сложных грунтовых условиях,включая создание требуемых камуфлетных уширений ствола свай.

14.5.2.Геометрические размеры свай-РИТ.

14.5.2.1.Максимальное поперечное сечение свай-РИТ следует назначать из условияэффективного уплотнения грунта, окружающего формируемую сваю-РИТ.*

* С увеличением расстояния от электродной системы до стенокскважины энергия механического воздействия на них снижается по зависимости

Ew = Ер r-8

где Ew — энергия механического воздействия нагрунт стенок скважины;

Ер- механическая энергия, преобразованная изэлектрической в момент разряда;

r — расстояние от электродной системы достенки скважины, выраженное в межэлектродных промежутках.

14.5.2.2.Минимальные геометрические размеры поперечного сечения свай-РИТ следуетназначить из условия обеспечения:

— надлежащегоразмещения арматурного каркаса (расстояние между стержнями, защитный слойбетона и др.), анкеровки арматуры в плите, соединения отдельных секцийарматурного каркаса и обеспечения совместной работы с бетоном;

— достаточнойжёсткости сваи;

— обеспечениякачественного изготовления сваи.

14.5.2.3. Длина сваиопределяется расчётом с учётом общих принципов конструирования свайныхфундаментов, а также техническими возможностями оборудования.

14.6. Продольное армирование свай-РИТ

14.6.1. Для сокращениявремени монтажа арматурные каркасы должны быть изготовлены в видепространственных блоков по возможности на всю длину армирования сваи.

14.6.2. Арматурныекаркасы должны обладать достаточной жесткостью, позволяющей их складировать,транспортировать, перемещать в вертикальное положение без потерипрямолинейности.

Жёсткостьпространственных арматурных каркасов следует обеспечивать за счёт использованияв качестве монтажных элементов колец, нарезанных из стальных трубсоответствующих диаметров и толщины стенок. Ширина кольца должна быть не менеедиаметра продольной арматуры.

14.6.3. Арматурныйкаркас, установленный в сваю (в скважину), должен иметь защитный слой бетона(расстояние от поверхности арматуры до грунта), обеспечивающий:

— совместную работуарматуры с бетоном сваи;

— возможностьустройства стыков секций арматурного каркаса;

— сохранностьарматуры от воздействия окружающей среды (грунта и грунтовых вод, в т. ч.агрессивных к бетону).

14.6.4. Минимальныезначения толщины защитного слоя бетона должны назначаться:

— с учетомтребований СНиП2.03.11-85;

— не менее диаметрастержня арматуры;

— в аэрируемыхгрунтах при отсутствии агрессивного воздействия грунтовых вод и грунта к бетонув соответствии с «Рекомендациями по применению буроинъекционных свай» М., 1997не менее 25 мм — для рабочей арматуры и не менее 10 мм — для конструктивнойарматуры;

— не менее 40 мм востальных случаях.

14.6.5. В грунтах,особенно агрессивных к железобетону, помимо повышения плотности,водонепроницаемости бетона и применения добавок, обеспечивающих защиту арматурыот коррозии, рекомендуется увеличивать толщину защитного слоя бетона до 70 мм.

14.6.6. Дляобеспечения принятого в проекте защитного слоя бетона в арматурных каркасахследует устанавливать центраторы в количестве не менее трёх в одном поперечномсечении арматурного каркаса и с шагом по длине каркаса не более 3 м.

14.6.7. В зонеаэрированных грунтов, агрессивных к бетону, допускается защищать арматурныйкаркас гофрированными пластмассовыми трубами, внутренний диаметр которыхпревышает максимальный диаметр арматурного каркаса на диаметр стержняпродольной арматуры, а также использоватькоррозионностойкие чугунные трубы.

14.6.8. Для продольного армирования свай-РИТследует использовать горячекатаную и термомеханически обработанную арматурупериодического профиля диаметром до 32 мм включительно.

14.6.9. Минимальный процент продольногоармирования свай-РИТ

                                                                                       (14.18)

где As,min — минимальный процент продольной арматуры;

As — площадьпродольной арматуры в поперечном сечении сваи;

Аb — площадь поперечногосечения свай-РИТ.

14.6.10 Максимальный процент армированиясвай-РИТ определяется геометрическими размерами поперечного сечения сваи иусловиями, обеспечивающими выполнение конструктивных требований:

— толщину защитного слоя бетона;

— минимального расстояния между стержнями;

— технологических требований, обеспечивающихкачественное бетонирование.

14.6.11.Армирование свай-РИТ на длине Iа от основания плитыростверка до поперечного сечения, в котором свая считается жёстко защемленной вгрунте I1 + Iап, а также надлине ствола свай-РИТ на 1 м, превышающей длину участка, не подвернутого РИО,принимаемом 2 м, т.е. на участке не менее

                                                                                      (14.19)

следует выполнять по расчету, но с учетомобеспечения восприятия арматурным каркасом не менее 50% сжимающей нагрузки,действующей на сваю.

14.6.12. Армирование, выполненное всоответствии с п. 14.6.11,следует предусматривать также на длине анкеровки сваи в плите ростверка. Длинаанкеровки определяется в соответствии с правилами, приведёнными в разделе 14.8или по СП52-101-2003 (п.п. 8.3.18…8.3.25).

14.6.13. Напряжения в стволе свай-РИТ сглубиной её заделки в грунт основания уменьшаются за счёт трения на боковойповерхности ствола и передачи нагрузки в грунт.

14.6.14.Армирование свай-РИТ по их длине следует принимать с учётом уменьшенияпродольной сжимающей силы

                                                                                                (14.20)

где Nz -продольная сжимающая сила, кН, в поперченном сечении сваи на глубине z;

 — коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи, вданном случае следует принимать

и -периметр поперечного сечения ствола сваи, м, принимаемый по сечению скважины;

fi — расчетное сопротивление грунта на боковой поверхности,кПа, принимаемое по СП50-102-2003 (табл. 7.1) или СНиП 2.02.03-85(табл. 2);

hi — толщина i-того слоя грунта, м, соприкасающегося с боковойповерхностью сваи.

14.6.15. С глубины Isk = 2I1, составляющей удвоенную длину от подошвы плиты до сечениясвай-РИТ, в котором она жестко защемлена в грунте, где влияние действующихмоментов снижается до такой величины, что ими можно пренебречь, армированиествола свай-РИТ следует выполнять конструктивным в соответствии с требованиями СП52-101-2003 и п. 14.6.14.

14.6.16. При заглублении свай длиной более 20м в плотные пески, твердые и полутвердые суглинки нижнюю часть сваи на длине до10 диаметров допускается не армировать.

14.6.17. Минимальные расстояния между рабочимипродольными стержнями арматуры в сваях-РИТ:

— должны быть не меньше наибольшего диаметраарматурных стержней;

— не менее 35 мм.

14.6.17.1. В зонах усиленного армирования, научастке I1, гдедействуют максимальные нагрузки, и в зоне стыкового соединения отдельных секцийарматурного каркаса допускается располагать стержни арматуры попарно без зазорамежду ними, или с расстояниями между стержнями пары меньшими, чем требуется дляотдельных стержней. Такая пара стержней при назначении расстояния междустержнями и при определении длины анкеровки должна рассматриваться как стерженьусловного диаметра

                                                                                                (14.21)

где d1 и d2 — диаметры сближенныхстержней;

c1 — расстояние междупарными стержнями в свету, принимаемое не более диаметра меньшего стержня.

14.6.17.2. Для стержней периодического профилядиаметр принимается по номинальному диаметру без учёта выступов и рёбер.

14.7. Поперечное армирование свай-РИТ

14.7.1. Поперечную арматуру следуетпредусматривать для исключения бокового выпучивания продольной арматуры в сторону грунта от действиясжимающих усилий.

14.7.2. Поперечноеармирование следует выполнять в виде спиралей.

Используемые длямонтажа арматурных каркасов и обеспечения их жесткости кольца, изготовленные изтруб, устанавливаются конструктивно и в расчётах поперечного армирования неучитываются.

14.7.3. Диаметрспиральной арматуры следует назначить не менее 0,25 наибольшего диаметрапродольной арматуры и не менее 6 мм.

При использованииспиральной арматуры в вязаных каркасах допускается применять арматуру диаметромне менее 6 мм.

В сварных каркасахдиаметр спиральной навивки принимается не менее диаметра требуемого из условиясварки с продольной арматурой.

14.7.4. Поперечнуюспиральную арматуру следует устанавливать с шагом не более 10d и не более 300 мм (d — диаметр продольной арматуры).

14.7.5. В оголовкесваи на длине не менее диаметра сваи спиральная навивка выполняется с шагом неболее 50 мм.

14.7.6. На участкеверхнего сечения сваи-РИТ, ниже основания плиты на величину, равную диаметрусваи, до сечения, в котором свая считается жестко защемленной в грунте,спиральную арматуру рекомендуется устанавливать с шагом 5d.

14.8. Анкеровка продольной арматуры сваи вплите

14.8.1. Приконструировании соединения сваи-РИТ с плитой ростверка, как жесткогозащемления, следует обеспечить анкеровку головы сваи или продольной арматуры вплите.

14.8.2. Учитывая,что при проектировании высотных зданий используются плиты (ростверки)значительной толщины, рекомендуется применять прямую анкеровку продольнойарматуры сваи в плите, т.е. в виде прямого окончания стрежней.

Если толщиныростверка для прямой анкеровки оказывается недостаточно, то следуетпредусматривать применение специальных анкерных устройств на концах стержней.

14.8.3. Длинаанкеровки рассчитывается в соответствии с требованиями СП52-101-2003 (п.п. 8.3.21-8.3.25).

14.8.4. Длина прямойанкеровки горячекатаной и термомеханически обработанной арматуры периодическогопрофиля диаметром до 32 мм в фундаментной плите может быть определена поформуле

                                                          (14.22)

где a= 0,75 — коэффициент, учитывающийвлияние на длину анкеровки напряженного состояния бетона и прямой анкеровкисжатой арматуры периодического профиля;

Rs — расчетное сопротивление сжатиюпродольной анкеруемой арматуры сваи для предельного состояния первой группы;

As — площадь поперечного сеченияодного анкеруемого стержня арматуры по его номинальному диаметру;

h1 = 2,5 — коэффициент, учитывающийвлияние вида поверхности горячекатаной и термомеханически обработанной арматурыпериодического профиля;

h2 = 1,0 — коэффициент, учитывающийвлияние диаметра анкеруемой арматуры, в сваях-РИТ рекомендуется применятьарматуру диаметром не более 32 мм;

Rbt — расчетное сопротивление осевомурастяжению бетона фундаментной плиты, в которую анкеруется продольная арматурасваи;

us — периметр анкеруемого стержня пономинальному диаметру арматуры;

As,cal, As,еf — площади поперечного сеченияарматуры, соответственно требуемая по расчету и фактически установленная.

14.9. Соединения секций арматурного каркаса сваи

14.9.1. Длясоединения секций арматурных каркасов с последующим погружением узла стыка вбетонную смесь не рекомендуется использовать электродуговую сварку. Приэлектродуговой сварке неизбежны большие тепловложения и после ее завершениятребуется длительное время для остывания стыка во избежание его повреждения припогружении в холодную бетонную смесь, а также для исключения образования«пробок», из-за ускоренной гидратации цемента в зоне горячего стыка, которыепрепятствуют погружению арматурного каркаса в проектное положение (болееподробно см. п. 10.5).

14.9.2.Рекомендуется предусматривать:

— стыковыесоединения внахлёстку без сварки с прямыми концами стержней периодическогопрофиля (конструктивно секции связывают проволокой диаметром 1,5-2,0 мм);

— стыковыесоединения с применением специальных устройств (стыки с опрессованными муфтами,резьбовыми муфтами и муфтами специальной конструкции).

Использованию муфтовыхсоединений под конкретные нагрузки должно предшествовать их предварительноеиспытание, а применение согласовано с лабораторией арматуры ГУП «НИИЖБ».

14.9.3. Приконструировании стыков сжатой арматуры внахлёстку (без сварки) из арматурыдиаметром не более 32 мм следует соблюдать требования СП52-101-2003 (п. 8.3.27).

Стыки секцийарматурного каркаса свай-РИТ в основании высотных зданий всегда находятся всжатом состоянии и должны иметь длину нахлёста не менее длины Iп

                          (14.23)

где a = 0,9 — коэффициент, учитывающийвлияние напряженного состояния сжатой арматуры, конструктивного решенияэлемента в зоне соединения стержней, количество стыкуемой арматуры в одномсечении по отношению к общему количеству арматуры в этом сечении, расстояниемежду парами стыкуемых стержней должно быть не более 2ds и не более 30 мм.

Rbt — расчетное сопротивление бетонасваи осевому растяжению;

п — количество стыкуемых стержней;

— остальныеобозначения по формуле (14.22).

14.9.4. Присоединении арматуры внахлёстку следует соблюдать:

— расстояние междустыкуемыми стержнями не должно превышать 2ds (ds — диаметр продольной стыкуемойарматуры);

— расстояние междусоседними парами стыкуемых стержней должно быть не менее условного диаметра dred.

При стыковомсоединении секций арматурных каркасов, состоящих из шести рабочих стержней изарматуры класса А500С, Rs = 435 МПа в бетоне класса В30 и Rbt = 1,2 МПа, формула (14.23) примет вид

                                                                              (14.24)

где ds,cal, ds,ef — соответственно диаметрарматурных стержней по расчету и устанавливаемых фактически.

14.10. Расчёт несущей способности свай-РИТ погрунту

14.10.1. При расчётенесущей способности свай-РИТ по грунту на участке длиной 2 м, начиная отподошвы ростверка, где не производится РИО, допускается не учитыватьсопротивление грунта на боковой поверхности свай-РИТ.

14.10.2 С учетом положений СНиП 2.02.03-85, СП 50-102-2003несущую способность висячих свай-РИТ по грунту Fd кН (тс) следует определять поформуле

Fd = gккgсriп (gсRRritАrit + gcf Suiritfihi),                                                                          (14.25)

где gкк — коэффициент надежности свайногооснования по ответственности здания и сооружения: для высотных зданий и зданийпервой категории ответственности gкк = 0,7; для зданий II категории ответственности gкк = 0,85; для остальных зданий -gкк = 1.0;

gсriп — коэффициент условий работысвай-РИТ, gсriп = 1,0 для всех случаев;

gсR — коэффициент условий работыгрунта под нижним концом свай-РИТ, принимаемый gсR = 1,3 для всех грунтов, как длясваи с камуфлетными уширениями в основании сваи;

gcf — коэффициент условий работыгрунта на боковой поверхности свай-РИТ:

для всех грунтов gcf = 1,3, как для сваи с камуфлетнымиуширениями по всему стволу, за исключением верхнего участка ствола сваи. Еслипринято решение учитывать несущую способность грунта на участке, неподвергаемом РИО, то до глубины, на которую устанавливается труба кондуктор,следует принимать gcf = 0,4, ниже заглубления трубы-кондуктора на участке ствола сваи доглубины, на которой не производится РИО, gcf = 0,5;

Rrit — расчетное сопротивление грунтапод нижним концом свай-РИТ, принимаемое в соответствии с указаниями,изложенными ниже, в зависимости от размеров зоны уплотнения, создаваемой восновании свай-РИТ, кПа(тс/м2);

Arit — площадь основания принимаетсяпо площади поперечного сечения свай-РИТ в зоне камуфлетного уширения по егонаибольшему диаметру в соответствии с указаниями, приведенным ниже, м2;

uirit — периметр поперечного сечениясваи на i-том горизонте, м. Рекомендуется принимать величину uiri, равной периметру поперечногосечения скважины uirit = pdc. Допускается учитывать увеличениепериметра поперечного сечения ствола сваи при РИО данного горизонта в скважине,в соответствии с указаниями, приведенными ниже;

fi- расчетное сопротивление — кПа (т/м2) i-го слоя грунта на боковойповерхности сваи следует принимать по табл. 6.3и 6.4(приложение 6),составленным в соответствии с табл. 7.2 (СП 50-102-2003) итабл. 2 (СНиП 2.02.03-85);

hi — толщина i-го слоя грунта, соприкасающегосяс боковой поверхностью сваи, м.

14.10.3. Размер зоны уплотнения грунта в основании свай-РИТоценивают по диаметру условной камуфлетнойполости (уширения сваи), образованной серией электровзрывов в забое скважины.

Размер условной камуфлетной полости задается впроекте и контролируется при устройстве свай-РИТ по объему бетонной смеси,расходуемой на ее заполнение, который с достаточной точностью определяется поснижению уровня бетонной смеси в скважине за время обработки электровзрывамизабоя или одного уровня по длине ствола сваи Dh = hn- hkon,

где Dh — величина осадки бетонной смеси в скважине при обработкенижнего конца сваи-РИТ, м;

hn -начальное положение бетонной смеси в скважине после установки электродов назабой скважины для РИО;

hkon — конечныйуровень бетонной смеси в скважине после окончания РИО нижнего конца сваи (последостижения «отказа») до подъема электродной системы на новый горизонт (уровень)РИО.

Допускается использовать другие методыконтроля объема бетонной смеси, заполнившей камуфлетную полость в основании сваи-РИТ,например, расходомеры бетонной смеси, перекачиваемой при заполнении камуфлетнойполости и др.

Объем бетонной смеси, заполнившей камуфлетнуюполость, определяется по формуле

                                                                                                    (14.26)

где gр — коэффициент, учитывающий потери бетонной смеси за счет ееналипания на стенки скважины, уплотнения и фильтрации в грунт растворной частисмеси. При определении объема бетонной смеси, заполнившей камуфлетную полость восновании сваи-РИТ, следует принимать gр = 0,8;

dc — диаметрскважины, следует принимать по диаметру бурового инструмента, м;

При обработке электровзрывами нижнего концасваи возможны следующие случаи:

а) при Dh < ⅔dc в твердых глинистых грунтах Rrit следуетпринимать по СП50-102-2003 (табл. 7.7) или СНиП 2.02.03-85(табл. 7), а площадь Arit принимать равнойплощади поперечного сечения скважины диаметром dc.

б) при Dh ³ ⅔dcRrit следует принимать потабл. П.6.1 и П.6.2 приложения 6 или по табл. 7.1 СП 50-102-2003 или по табл. 1 СНиП2.02.03-85, а площадь Arit основаниясваи-РИТ принимать равной площади поперечного сечения с наибольшим диаметром

                                                                                                         (14.27)

где Dku -наибольший диаметр уширения в основании сваи-РИТ, полученного в результате РИО,м.

При расчете несущей способности свай-РИТ погрунту, величину Dku следует вычислять как Dku = kushdc по данным табл. 2и 3в зависимости от вида грунта в основании сваи; при изготовлении свай-РИТследует контролировать фактическое снижение уровня бетонной смеси в устьескважины Dh, ивычислять Dku по формуле

                                                                              (14.28)

Зная Dku вычисляетсяArit.

После изготовления опытных свай-РИТ наплощадке и определения реальной осадки бетонной смеси Dh допускается уточнять площадь сечения камуфлетного уширениясваи-РИТ в ее основании

                                    (14.29)

14.10.4. В проекте следует назначать обработкузабоя скважины с указанием величины осадки бетонной смеси в ее устье или объемабетонной смеси, необходимого для заполнения камуфлетной полости.

В каждом проекте должен содержаться следующийпункт:

«При изготовлении свай-РИТ контролироватьвеличину понижения уровня бетонной смеси в скважине во времяразрядно-импульсной обработки забоя скважины, что должно быть зафиксированосоответствующей записью в журнале изготовления свай».

Если в расчетах несущей способности сваи-РИТучтено увеличение периметра uirit поперечного сечениясваи сверх диаметра скважины за счет РИО ствола сваи на отдельных (конкретных)уровнях, то в проекте следует делать соответствующую запись и выделять еерамкой. Периметр поперечного сечения ствола сваи-РИТ с учетом камуфлетныхуширений определяется, исходя из среднего значения диаметров dji сваи, которые следует определять по объему бетонной смеси,израсходованной на заполнение j-гo разрядно-импульсного уширения в i-м слое грунта.

14.10.5. При проектировании не следуетзавышать диаметры задаваемых поперечных сечений уширений для свай-РИТ на нижнемконце сваи и по ее длине. До проведения экспериментальной РИО свай на объекте иполучения фактических значений увеличения диаметра скважины, принимаемыевеличины диаметров уширении Dkui не должны превышатьвеличины диаметра пройденной скважины, умноженной на предельные коэффициенты,приведенные в табл. 2и 3.

Отношение диаметра камуфлетного уширения Dkui к диаметру буровой скважины dc

Таблица 2

Вид песка

Плотность сложения песка

Рыхлые

Средней плотности

Плотные

Диаметр буровой скважины, принимать подиаметру бурового инструмента, мм

до 150

151-250

251-320

321-450

до 150

151-250

251-320

321-450

до 150

151-250

251-320

321-450

Гравелистые, крупные и средней крупности

3,3

2,4

2,1

1,8

2,8

2,1

1,8

1,6

2,5

1,8

1,6

1,4

Мелкие

Малой и средней степени водонасыщения

2,8

2,1

1,8

1,6

2,5

1,8

1,6

1,3

2,0

1,6

1,3

1,1

Насыщенные водой

2,9

2,2

1,9

1,6

2,6

1,9

1,7

1,4

2,2

1,7

1,4

1,2

Пылеватые

Малой степени водонасыщения

2,3

1,7

1,6

1,4

2,0

1,6

1,4

1,3

1,8

1,4

1,3

1,2

средней степени водонасыщения

2,4

1,8

1,7

1,5

2,1

1,7

1,5

1,3

1,9

1,5

1,3

1,1

Насыщенные водой

2,5

1,9

1,8

1,5

2,2

1,8

1,6

1,4

2,0

1,6

1,4

1,2

Примечание: По коэффициенту водонасыщения Sr пески подразделяются согласно ГОСТ 25100-95 (табл. Б.16)

Степени водонасыщения песка

коэффициент водонасыщения Sr песка, д.е.

Малой степени водонасыщения

средней степени водонасыщения

насыщенные водой

0-0,50

0,50-0,80

0,80-1,00

где w — природная влажность песка, д.е.;

е — коэффициент пористости;

rs — плотность частиц песка, г/см ;

rw- плотность воды, принимаемая 1 г/см .

Таблица 3

Наименование пылевато-глинистого грунтаи показатель текучести

Диаметр буровой скважины принимать подиаметру бурового инструмента, мм

до 150

151-250

251-320

321-450

Супеси

IL < 0

1,2

1,1

1,05

1,02

0 £  IL£ 1

1,5

1,3

1,2

1,1

IL> 1

1,8

1,6

1,5

1,4

 

IL< 0

1,15

1,1

1,05

1,03

 

0 £IL £ 0,25

1,25

1,15

1Д

1,05

Суглинки

0,25 <  IL £ 0,50

1,3

1,2

1,15

1,1

и глины

0,50< IL£ 0,75

1,4

1,3

1,2

1,5

 

0,75< IL£ l,0

1,5

1,4

1,3

1,2

 

IL > 1

1,6

1,5

1,4

1,3

14.10.6. Периметр поперечного сечения сваи-РИТ взоне j-гокамуфлетного уширения определяется по формуле

ujrit = pDkuj = pdckush,                                                                                                   (14.30)

где kush = Dkuj/dc из табл. 2и 3.

Усредненное значениепериметра поперечного сечения сваи-РИТ в i-м слое грунта

                                                                                    (14.31)

где n — количество разрядно-импульсныхуширений в i-том слое грунта;

Ij — длина j-го камуфлетного уширения постволу сваи-РИТ в i-том слое грунта Ij = 0,89´Dku;

ис- периметр поперечного сеченияскважины, пробуренной под сваю-РИТ;

Ic — длина необработанной частиствола сваи-РИТ в i-том слое грунта;

hi — толщина i-того слоя грунта.

14.10.7. Размерыфактически получаемых уширений контролируют по расходу бетонной смеси вскважине при РИО каждого i-го горизонта, т.е. по понижению уровня бетонной смеси вскважине за время РИО Dhi = hni — hki,

где Dhi — понижение уровня бетонной смесив скважине при обработке i-го горизонта по раз-рядно-импульсной технологии, м;

hni — отметка верхнего (начального)уровня бетонной смеси в скважине перед началом РИО i-го горизонта замеряется послеустановки электродной системы на определенный уровень обработки;

hki — отметка нижнего (конечного)уровня бетонной смеси в скважине после окончания РИО i-го горизонта замеряется доперемещения электродной системы на новый уровень обработки.

В случае добавлениябетонной смеси в процессе РИО одного уровня следует определять сумму осадок SDhi.

14.10.8. Для зданийи сооружений II и III категории уровня ответственности величина uirit определяется с учетом увеличенияпериметра ствола сваи в зонах камуфлетных уширений.

14.10.9. Длянесвязных грунтов расстояние между уровнями РИО не должно превышать 0,3-0,5 м.Для связных пылевато-глинистых грунтов расстояние между центрами ближайших зонРИО 0,75…1,0 м (3-3,5 диаметра скважины), что позволяет создаватьгантелеобразную форму ствола сваи с уширениями.

14.10.10. Приналичии в основании зданий прослоек слабых грунтов, в которых возможно развитиеотрицательного трения, на этих участках, допускается не производить РИО стволасваи. В этом случае учет сил отрицательного трения при определении несущейспособности сваи-РИТ выполняется с учетом рекомендаций СП 50-102-2003.

14.10.11. На каждойстроительной площадке после проведения экспериментальной РИО сваи и определениявеличин фактических расходов бетонной смеси на каждом i-том горизонте рекомендуетсяуточнить и откорректировать расчетную несущую способность сваи-РИТ.

14.10.12. Порезультатам испытаний вдавливающими нагрузками грунтов сваями-РИТ (ГОСТ 5686-94)следует откорректировать проект свайного поля.

14.11. Расчет осадок свай-РИТ

14.11.1. Расчетосадок свай-РИТ производится с учетом требований МГСН 4.19-05 (Приложение 6.2).

14.11.2. Расчетосадки одиночной сваи выполняется в соответствии с СП 50-102-2003(раздел 7.4).

14.11.3. Расчетсвай-РИТ по деформациям следует производить, исходя из условия: S < xSu,mt,

где S — осадка, полученная при статическихиспытаниях с условной ее стабилизацией (СП 50-102-2003, п.7.3.5);

Su,mt — предельное значение совместнойдеформации основания свайного фундамента и сооружения, устанавливаемое впроекте или принимаемое в соответствии с требованиями СП50-101-2004 (пп. 5.5.46-5.5.50);

x — коэффициент перехода отпредельного значения средней осадки фундамента здания или сооружения Su,mt к расчетной осадке сваи принагрузке Fu, принимаемой за частноезначение предельного сопротивления испытываемой сваи.

Значениякоэффициента x, следует принимать равным x= 0,2с учетом рекомендаций СП 50-102-2003 (п.7.3.5).

15. Обеспечениекачества проектирования и изготовления свай-РИТ

15.1. Припроектировании и строительстве высотных зданий на сваях-РИТ положения настоящихтехнических рекомендаций являются обязательными для исполнения всемиучастниками инвестиционного цикла.

15.2. Исполнениетребований документов по стандартизации в строительстве, применяемых надобровольной основе или имеющих рекомендательный характер, допускается, еслиэто не противоречит положениям настоящих рекомендаций.

15.3. К изготовлениюсвай-РИТ высотных зданий допускаются организации, имеющие опыт геотехническихработ не менее 5 лет, в которых организована система обеспечения качества (ИСО 9001-2001),что должно быть подтверждено сертификатом соответствия.

15.4.Производственный входной и пооперационный контроль обеспечения качества долженсоответствовать примерному перечню контролируемых процессов и параметров,приведенному в приложении 9,разработанном в соответствии требованиями СНиП 12-01-2004 (раздел 6).

15.5. Для реализацииэтих целей организуется лабораторный пост, в функции которого также должновходить:

— контрольоформления и содержания сопроводительных документов и сертификатов качества напоступающие материалы;

— отбор проб длялабораторных испытаний;

— корректировкасоставов смесей по результатам контроля.

15.6. Приизготовлении свай-РИТ должны быть освидетельствованы скрытые работы, которыенедоступны для визуальной оценки приемочными комиссиями при сдаче здания вэксплуатацию.

Освидетельствованиюподлежат следующие виды работ:

— бурение скважины(диаметр, глубина на соответствие проекту);

— вид грунта восновании сваи на его соответствие учтенному проектом (по его остаткам наэлементах бурового инструмента);

— подготовкаоснования сваи на соответствие предусмотренному проектом (удаление илиуплотнение грунта, разрушенного буровым инструментом);

— приготовлениебетонной смеси и ее нагнетание в скважину на соответствие проекту;

-разрядно-импульсная обработка грунта основания на соответствие проекту (осадкабетона при РИО основания сваи, при необходимости и ствола сваи);

— арматурный каркасна соответствие проекту (число секций, длина, диаметр и класс арматуры рабочихстержней, узел соединения секций).

Акты освидетельствованияскрытых работ по форме ИГАСН ф11/99 (утвержденной распоряжением № 323-РП от19.04.99 г.) должны составляться на завершенный процесс (сваю), выполненныйсамостоятельным подразделением исполнителей в течение смены.

15.7. Спецификаизготовления свай-РИТ состоит в том, что все операции технологического процессаизготовления сваи должны быть завершены до окончания гидратации цемента,поэтому:

— пробуреннуюскважину рекомендуется освидетельствовать и сразу начать нагнетание бетоннойсмеси, которая к этому времени должна быть приготовлена;

— РИО начинатьнемедленно после освидетельствования заполнения и промывки скважины бетоннойсмесью;

— освидетельствоватьарматурный каркас и начинать его монтаж после извлечения электродной системы изскважины.

Учитывая спецификуизготовления свай-РИТ, а также запрещение выполнения последующих

работ при отсутствииоформленных актов на скрытые работы, при изготовлении свай-РИТ представительтехнического надзора заказчика обязан находиться на площадке дляосвидетельствования каждого вида скрытых работ. Перерывы в приемке скрытыхвидов работ должны быть минимальными и не превышать 1 ч.

15.8. НастоящиеРекомендации содержат перечень нормативно-правовых и методических документов,использованных в разработке.

16. ОБЕСПЕЧЕНИЕ ТРЕБОВАНИЙ ЭКОЛОГИИ И ОХРАНЫ ТРУДА

16.1. Общиеположения

Производствосвай-РИТ должно осуществляться в соответствии с требованиями безопасности,изложенными в ГОСТ 12.3.002-75,12.4.011-89,СНиП12-03-2001 (ч.1), СНиП12-04-2002 (ч. 2) и других нормативных документах.

16.2 Инструкции пообеспечению безопасности труда на каждом рабочем месте следует разрабатывать всоответствии с действующими нормами безопасности и производственной санитарии встроительстве и других отраслях промышленности с учетом:

— применяемогооборудования, в т.ч. электротехнического, работающего под напряжением до 10 кВ;

— физико-химическихсвойств материалов.

16.3. Припроектировании и выполнении производственных процессов следует предусматриватьмеры безопасности для работающего персонала и окружающей среды. Все работающиедолжны быть проинструктированы и обеспечены средствами индивидуальной защиты подействующим нормам.

16.4. Мерыбезопасности при проведении работ:

— к работам поизготовлению свай-РИТ допускаются лица, прошедшие соответствующую подготовку,изучившие правила производства работ и установленным порядком допущенные к такимработам;

— установки,используемые для формирования импульсов тока, достигающих в момент разряда 30кА и более при напряжении до 10 кВ, основным элементом которых являетсягенератор импульсных токов, представляют определенную опасность для обслуживающегоперсонала и людей находящихся в рабочей зоне. Поэтому на стройках могутиспользоваться только ГИТ, сертифицированные Госстандартом России;

— оборудование,работающее под давлением (компрессоры, баллоны, ресиверы и др.), должны

быть проверены, апериодические испытания на прочность оформлены актом;

— техническое состояние шлангов, материалопроводов, прижимных ификсирующих устройств в системах транспортирования и закачивания в скважиныбетонной смеси должны соответствовать требованиям инструкций на оборудование имеханизмы. Для соединения шлангов и материалопроводов не допускаетсяиспользование самодельных устройств (скруток, переходников и др.);

— любое устранениенеисправностей в оборудовании и нагнетательных системах проводится при нулевомдавлении и обесточенных механизмах.

В рабочей зонепостоянно контролируется:

— надежностьзаземления, оборудования, монтажа систем приготовления и транспортированиебетонных смесей;

— уровеньзапыленности воздуха;

— наличие постояннойсвязи (звуковой, световой, зрительной) между бетонщиком, укладывающим бетоннуюсмесь в скважину, и машинистом, управляющим оборудованием и подачей бетоннойсмеси;

— освещенность зоныработы.

ПРИЛОЖЕНИЯ

Приложение П.1

ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ

Арматурасвай-РИТ:

жёсткая — стальной прокат в виде труб,балок; изготовленные из проката пространственные стальные конструкции;

конструктивная — арматура, устанавливаемая безрасчета из конструктивных соображений;

косвенная — спиральная, кольцевая арматура,предназначенная для увеличения несущей способности свай;

рабочая — продольная арматура свай-РИТ,устанавливаемая по расчету.

Арматурный каркасдля свай-РИТ -совокупность стержней рабочей, косвенной и конструктивной арматуры, собранных(сваренных, связанных) в объёмную систему, состоящую из одной или несколькихсекций, стыкуемых между собой.

Бетон свай-РИТ — искусственный каменныйматериал, получаемый из смеси цемента, минеральных заполнителей, воды иразличных добавок после укладки в скважину и твердения.

Бетонная смесьдля свай-РИТ -полидисперсная система, находящаяся в пластичном состоянии, получаемаяперемешиванием в определённых пропорциях цемента, минеральных заполнителей,воды и различных добавок.

Буровые сваи — сваи, бетонируемые впробуренных скважинах.

Голова (оголовок)свай-РИТ -верхний конец сваи, соединяемый с фундаментной плитой или ростверком.Соединение может быть свободным или жестким.

Забой скважины — поверхность массива грунта,которая расположена в нижней части скважины (торце скважины).

Инъекция бетоннойсмеси -нагнетание бетонной смеси под давлением в скважину, начиная с забоя черезнагнетательную колонну без её извлечения или через полый шнек с синхроннымподъёмом.

Камуфлетныеуширения свай-РИТ -увеличения объема ствола свай-РИТ из монолитного бетона, полученные за счётуплотнения грунта энергией электровзрыва (серии электровзрывов) с одновременнымзаполнением их бетонной смесью.

Контрольноеиспытание свай-РИТ — определение по ГОСТ 5686-94 несущейспособности свай-РИТ для проверки соответствия расчетным нагрузкам,установленным в проекте.

Несущаяспособность свай-РИТ — расчётная несущая способность свай-РИТ, определяемая всоответствии с настоящими Рекомендациями.

Отказ РИО — среднее снижение уровнябетонной смеси в скважине на величину менее 1 см после 5 электровзрывов безизменения положения электродов в скважине. Допускается 2 мм после 1-2 последнихэлектровзрывов.

Полый шнек — бурильная труба с навитойстальной лентой, снабжённая теряемым или открывающимся долотом, используетсядля бурения в неустойчивых грунтах и закачивания в скважину под давлениембетонной смеси. Стенки скважины от обрушения поддерживаются в процессе бурениялопастями шнека и транспортируемым грунтом, а по мере извлечения шнека,бетонной смесью, плотность которой больше плотности окружающего грунта.

Промывка забояскважины -нагнетание бетонной смеси в забой скважины до прекращения выноса бурового шламаи фрагментов грунта, разрыхленного буровым инструментом.

Пята сваи — нижний конец сваи.

РИО(разрядно-импульсная обработка) — обработка ствола сваи серией электрических разрядов(электровзрывов).

РИТ(разрядно-импульсные технологии) — технологии, использующие эффекты, возникающие при разрядеимпульсов тока высокого напряжения в жидкости.

Свая-РИТ — свая из монолитного бетона,изготовленная в грунте с использованием РИТ.

Сухая бетоннаясмесь для свай-РИТ — бетонная смесь, приготовленная по специальному рецепту изцемента, порошкообразных добавок и высушенных минеральных заполнителей,затворяемая водой на строительной площадке перед ее использованием. Жидкиедобавки вводятся с водой затворения. Сухая бетонная смесь поставляется вмешках, мягких контейнерах и россыпью цементовозами.

Техногенныегрунты -естественные грунты, изменённые в результате деятельности человека. По группебуримости при любом способе бурения (колонковом, вращательном, шнековом) грунтыследует относить к IV…XII группе по трудоёмкости бурения:

— при наличиипогребённых бетонных элементов, кирпичной кладки прочностью до 10 МПа — V группа;

— при наличиипогребённых железобетонных элементов и кирпичной кладки прочностью более 10 МПа- VI…VII группа;

— при наличиипогребённых железобетонных

и металлическихконструкций, металлолома, гранитных блоков — X…XII группа.

Электровзрыв — процесс преобразованиявысоковольтного импульса электрической энергии в другие ее виды в ограниченномобъеме за короткий промежуток времени. Электровзрыв в жидкости порождает волны,способные совершать механическую работу.

Электрогидравлическийэффект — воздействиена твердое тело (грунт) импульсных давлений, возникающих при электровзрыве вжидкости.

Приложение П.2

МЕТОДЫ ЗАЩИТЫ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СВАЙ-РИТ ОТАГРЕССИВНОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ ГРУНТОВ И ГРУНТОВЫХ ВОД

Высотные здания, какправило, строятся с развитой подземной частью. Заглубление фундаментной плитыдостигает 10 м и более. На таких глубинах в Москве встречаются юрские глины идругие грунты, агрессивные к бетону марки по водонепроницаемости W6 и выше.

Бетон свай-РИТ имеетвысокую водонепроницаемость, значительно выше W8, тем не менее, учитывая высокуюответственность свайного основания в долговечности высотного сооружения,следует тщательно проанализировать материалы отчета об инженерно-геологическихи гидрогеологических изысканиях для определения методов защиты бетона свай-РИТот коррозии.

1. Агрессивностьгрунтов и грунтовых вод к бетону определяется по результатам химическогоанализа проб грунтовых и поверхностных вод, а также водяных вытяжек изглинистых грунтов, отобранных на участке строительства в процессеинженерно-геологических и гидрогеологических изысканий, выполненных длярабочего проектирования в соответствии с СП11-105-97 с установлением ореола и источников загрязнения.

2. В пределах одногоздания с каждого водоносного горизонта должно быть отобрано не менее трех проб.

3. При оценкестепени агрессивности среды для бетона следует учитывать скорость фильтрации ивеличину напора грунтовых вод у поверхности свай, степень уплотнения грунтоввокруг свай.

4. Нормированиестепени агрессивности грунтовых вод и грунтов следует производить с учетомвыбранного цемента, плотности и марки по водонепроницаемости бетона.

5. При анализе материаловотчета об инженерно-геологических и гидрогеологических изысканиях следуетобратить внимание на время года, когда они выполнялись, т.к. в большинствеслучаев подъем уровня грунтовых вод отмечается в начале зимы, а увеличениеагрессивности грунтовых вод наблюдается летом.

6. Для оценкиагрессивного воздействия грунта для всей строительной площадки строительствапри минимальном количестве проб следует принимать наихудшие результаты.

7. Железобетонныйствол сваи, эксплуатирующейся в условиях воздействия агрессивных сред, долженизготавливаться из материалов, обеспечивающих коррозионную стойкость свай навесь заданный срок службы здания (сооружения).

8. Повышениестойкости железобетона свай-РИТ в агрессивных средах обеспечивается:

— использованиемчистых заполнителей;

— увеличениемплотности бетона;

— увеличением маркибетона по водонепроницаемости;

— использованиемумеренно сульфатостойких цементов (портландцемент и шлакопортландцемент по ГОСТ 10178-85с содержанием в клинкере C3S — не более 65%, С3А неболее 7%, C3A+C4AF не более 22% );

— использованиемцементов с умеренной экзотермией;

— использованиемсульфатостойких цементов по ГОСТ 22266-94;

— введением добавокв бетонные смеси, повышающих реологические свойства;

— введением в бетоныводоредуцирующих добавок и добавок, увеличивающих их стойкость к агрессивномувоздействию среды;

— введением в бетондобавок-ингибиторов коррозии стали;

— увеличениемплотности и снижением фильтрационных характеристик грунта, окружающего сваю,путем более тщательной РИО в зоне уровня грунтовых вод и выше на 2-3 м.

9. Не допускаетсяприменение

— портландцемента ссодержанием С3А более 8%;

— глиноземистыхцементов;

— цементов,заполнителей и добавок, если массовая доля щелочных оксидов (Na2O + К2О) в пересчете наNa2O (Na2O + 0,658K2O) превышает 0,6%;

— хлористых солей вкачестве добавок в бетон.

10. Состав бетонной смесидля получения бетонов, стойких к агрессивному воздействию грунта и грунтовыхвод, подбирается строительной лабораторией.

Приложение П.3

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА СВАЙ-РИТ

Пример № 1

1. Исходные данные

Строится зданиепервого уровня ответственности.

— диаметр сваи = 32см

— площадьпоперечного сечения сваи в оголовке = 804,2 см2

— расчетная нагрузкана сваю = 1550 кН

— ширина плитногоростверка = 26 м

— срезка грунта = 8м

— грунты

от низа плиты до 3 м- суглинки тугопластичные IL = 0,43

от 3 до 5 м — пескисредней крупности, рыхлые, влажные

от 5 до 6 м -суглинки мягкопластичные IL = 0,5

от 6 до 12 м -супеси текучие IL > 1

от 12 до 14 м -пески пылеватые средней плотности, водонасыщенные с прослоями текучепластичныхсуглинков

от 14 до 16 м -пески мелкие средней плотности, водонасыщенные с прослоями текучепластичныхсуглинков

от 16 до 24 м -пески средней крупности, плотные, водонасыщенные

от 24 до 35 м -пески пылеватые, плотные, водонасыщенные

Плотность песковопределена по данным лабораторных исследований.

Грунты и грунтовыеводы к бетону марки W4 по водонепроницаемости не агрессивны.

2. Материалы иусловия работ:

Тяжелый бетон сваиВ30: Rb = 17 МПа = 17000 кН/м2(СП50-101-2003 табл. 5.2);

Е = 32500 МПа = 32,5·106кН/м2 (СП50-101-2003 табл. 5.4).

gb2 — 0,9 — коэффициент условий работ,учитывающий длительность действия нагрузки;

gb3 = 0,9 — коэффициент, учитывающийбетонирование сваи в вертикальном положении;

g’bc = 0,8 — коэффициент, учитывающийспособ бурения полым шнеком и бетонирование по мере извлечения шнека с подачейбетонной смеси через шнек.

Бетон сваиобеспечивает восприятие нагрузки

17000´0,9´0,9´0,8´0,08042= 885,9 кН.

Арматура рабочая А500С:

Rsc = 435 МПа = 435000 кН/м2(СП52-101-2003 табл. 5.8);

Es = 2´105 МПа = 2´108кН/м2 (СП52-101-2003 п. 5.2.10).

Предварительнопринимается длина сваи не менее

По данныминженерно-геологических изысканий до глубины 16 м залегают относительно слабыегрунты, поэтому предварительная длина сваи-РИТ принимается 17 м, с учетомзаглубления в ИГЭ — 7 на 1 м.

Предварительнопринимаем продольную арматуру в верхней зоне сваи из расчета восприятия неменее 50% нагрузки, действующей на сваю 0,5´1550 = 775 кН (общая несущаяспособность ствола сваи 775+885,9 = 1660,9 > 1550 кН).

Принимаем 6 Æ25А500с на кольцах из трубы Æ159.

As = 6´4,91 = 29,46 см2.

Глубина (длина) I1 сваи-РИТ от подошвы плитногоростверка, в котором защемлена свая путем замоноличивания оголовка и выпусковарматурного каркаса, до сечения, в котором свая считается жестко защемленной вгрунте

Находим коэффициентдеформации грунта

Для определения коэффициентапропорциональности К находим глубину I К

I К = 3,5dc+ 1,5= 3,5´0,32+ 1,5 = 2,62 м.

До этой глубины залегают суглинкитугопластичные мощностью 3 м с показателем текучести IL= 0,5.

По табл. 1находим К = 4000 кH/м4.

Условная ширина сваи bp= l,5dc + 0,5 = 0,98 м.

Момент инерции поперечного сечения сваи

Коэффициент деформации грунта

Длина сваи от подошвы плитного ростверка, вкотором она защемлена путем замоноличивания оголовка и выпусков арматурногокаркаса, до сечения, в котором свая считается жестко защемленной в грунте

Расчетная длина сваи, жестко защемленной вплите и грунте

I 0 = 0,5·I1 = 1,33 м.

Максимальные напряжения в свае возникают надлине I1 = 2,66 м.

Проверим достаточность принятого армирования сучетом случайного эксцентриситета еа= 10 мм и возможногоотклонения сваи от вертикали, допускаемого СНиП 3.02.01-87 (п. 11.6, табл. 18, строка 10 г) и ГОСТР 12.3.048-2002 — 1 см на 1 м. На длине I1 допустимое отключение составит 2,66 см.

Принимаем эксцентриситет 3,0 см.

е0 = 3 см > еа

В грунтах с К = 4000 кН/м4под воздействием сжимающей нагрузки возможен прогиб сваи, который учитываетсявведением коэффициента h

Коэффициент,учитывающий влияние прогиба сваи

Рабочая арматурадиаметром 25 мм, установленная по периметру колец Æ159мм имеет радиус до центров

rs= 0,5(159 + 25 + 2) = 93 мм = 0,093 м,

где 2 мм — величинавыступов на арматуре со стороны колец, отодвигающих продольную арматуру отпродольной оси сваи.

Моменты инерцииарматуры Is, размещенной по окружности срадиуса rs до центра тяжести стержней

Is = 998,15 см4 = 9,98·106м4.

Момент инерциипоперечного сечения сваи I = 5·10-4 м4.

Действующий момент

Neoh= 1550·0,03·1,072 = 49,8 кНм.

Проверка условия

N£0,77RbA + 0,64RsAs,tot= 0,77·11020·0,08042+ 0,64·435000·0,002946 = 1502,6 < 1550 кН.

RB = gb1gb2gbc = 0,9·0,9·0,8·17 =11,02 МПа = 11020 кН/м2.

Условие N£0,77RbA + 0,64RsAs,tot — не выполнено, вэтом случае относительную площадь сжатой зоны бетона xcir определяемпо формуле

xcir =0,66.

При невыполненииусловия N£0,77RbA + 0,64RsAs,tot, j = 0.

Момент внутреннихсил

Принятое армированиесвай-РИТ: 6 Æ25 А500С обеспечивает восприятиемомента внешних сил Neoh = 49,8 кНм моментом внутреннихсил М = 52,2 кНм.

Армированиепринимается на длине Iаи = 2I1 + Iап, т.е. удвоенной длине доусловного сечения, в котором свая считается жестко защемленной в грунте, сучетом длины анкеровки.

Iаи = 2I1 + 0,72 = 5,32+ 0,72 = 6,04 м.

Для обеспечениязащемления сваи в плите следует предусмотреть анкеровку рабочей арматуры навеличину

Rbt — расчетное сопротивлениерастяжению бетона плиты для бетона В30,

Rbt = 1,15 МПа = 1150 кН/м2 с учетом действия длительнойнагрузки gb1 = 0,9

Rbt=1150gb1 = 1035 кН/м2;

us — периметр арматурного стержня Æ25мм, us = 7,85 см = 0,0785 м;

Ка- коэффициент переармированияузла стыка;

допускается , тогда

Длина стержней диаметром 25 мм в верхнейсекции каркаса с учетом анкеровки в плите должна быть не менее 6,76 м.Принимаем длину секции, равную длине прутков стандартной мерной арматуры = 11,7м.

Армирование сваи-РИТ глубже 11,7 — 0,72 » 11 м может уменьшаться пропорционально усилиям,воспринимаемым грунтом на контакте с боковой поверхностью сваи-РИТ.

Бетон в сечении сваи на глубине 11 мвоспринимает усилие

Nb= Rb·А= 11020·0,08042 = 886,2 кН

Сжимающая нагрузка, действующая в сечении наглубине Iz = 11м

Периметр сваи по диаметру скважин и =1,00 м. По табл. 7.2 СП50-102-2003 определяем fi

для суглинков с IL = 0,43

на глубине с Iz = 0+ 3 до Iz = 2 + 3 РИО не производится, принимается fср = 0 кПа

на глубине Iz = 3 + 3      fср = 28,5 кПа

На глубине от 3 до 5 м залегают пески среднейкрупности, рыхлые

на глубине Iz = 3 +3         fi = 42 кПа

                    Iz = 5 + 3         fi = 44 кПа

                             fср = 43 кПа

На глубине от 5 до 6 м залегают суглинкимягкопластичные с IL = 0,5

на глубине Iz = 5 + 3        fi = 26 кПа

                    Iz = 6 +3        fi = 26,5 кПа

                             fср =26,25кПа

На глубине от 6 до 11 м залегают супеси текучиес li > 1

на глубине Iz = 6 +3          fi = 6 кПа

                    Iz = 8 + 3         fi = 6 кПа

                                fср = 6 кПа

на глубине Iz = 8 + 3       fi = 6 кПа

                    Iz =10 + 3      fi = 6 кПа

                              fср = 6 кПа

на глубине Iz = 10 +3     fi = 6 кПа

                    Iz = 11 + 3     fi = 6 кПа

                                fср = 6 кПа

Nz = 1550 — 0,7·1,0·(0·2 + 28,5·1 + 43,0·2 + 26,25·1 + 6·2+ 6·2 + 6·1) »1430,5 кН

Сжимающая нагрузка, которая должнавосприниматься рабочей арматурой в сечении сваи с глубины, Iz = 11 м:

Принимаем в верхнем сечении до глубины 11 м 6 Æ25 А500С, As = 29,46 см2, ниже 11 м- 6 Æ18 А500С с As = 15,24 см2.С учетом принятой длины сваи 17 м и поставляемой арматурой длиной 11,7 мцелесообразно для нижней секции арматурного каркаса принять длину, равную11,7:2 = 5,85 м.

Стыковать арматуру внахлест  но не менее200 мм и не менее 15ds, в нашем случае –15·25 = 375 мм. Таким образом, 5,85 — 0,375 = 5, 475 м, с глубины 11 + 5,475 =16,475 м до конца сваи она не армируется.

Расчёт несущей способности сваи-РИТ по грунту

В соответствии с п. 14.10.2настоящих рекомендаций несущую способность висячих свай-РИТ по грунту Fd, кН (тс), работающих на вертикальную нагрузку, следуетопределять по формуле 14.25:

Fd= gккgсrit (gсRRritАrit+ gcfSuiritfihi),

где gкк — коэффициентнадежности свайного основания для здания первой категории ответственности, gкк = 0,7;

gсrit — коэффициент условийработы сваи-РИТ, gсrit = 1,0;

gсR — коэффициент условийработы грунта под нижним концом сваи-РИТ, gсR = 1,3;

gcf — коэффициент условийработы грунта на боковой поверхности сваи-РИТ, gcf = 1,3.

Для упрощения расчётов, uirit — принимаем равнымпериметру скважины uirit = 1,00 м.

Для наглядности вычислений ниже выделеныинженерно-геологические элементы.

ИГЭ — 1/1 от 0 + 3 м до 2 + 3 м РИО непроизводится, принимается в запас несущей способности ficp = 0 кПа,

+ 3 м — учитывается срезка грунта, сваиизготавливаются со дна котлована глубиной больше 8 м (прим. к табл. 7.1 СП 50-102-2003 или к табл. 6.1- 6.4Приложения 6).

ИГЭ — 1/2 от 2 + 3 м до 3 + 3 м IL= 0,43, ficp = 28,5 кПа

Nige-l/2= 1·1·28,5·1,0 = 28,5 кН.

ИГЭ — 2 от 3 + 3 м до 5 + 3 м пески среднейкрупности, рыхлые (табл. 6.3Приложения 6)

ficp = 43 кПа; hi = 2м

Nige-2= 1·43·1,0·2 = 86 КН.

ИГЭ — 3 от 5 + 3 м до 6 + 3 м суглинок I = 0,5, ficp= 26,25 кПа, hi = 1м

Nige-3= 1·26,25·1,0·1 = 26,3кН.

ИГЭ -4/1 от 6 + 3 м до 8 + 3 м супеси IL > 1 за счетуплотнения грунта принимается IL = 1. ficp  = 6 кПа, hi = 2 м

Nige-4/1 = 1·6·1,0·2 =12 кН.

ИГЭ — 4/2 от 8 + 3 м до 10 + 3 м супеси IL = 1, ficp = 6 кПа, hi = 2 м

Nige-4/2= 1·6·1,0·2 = 12 КН.

ИГЭ — 4/3 от 10 + 3 м до 12 + 3 м супеси IL = 1, ficp = 6 кПа, hi = 2 м,

Nige-4/3= 1·6·1,0·2 = 12кН.

ИГЭ — 5 от 12 + 3 м до 14 + 3 м пескипылеватые средней плотности ficp = 38,6 кПа, hi =2 м

Nige-5= 1·38,6·1,0·2 = 77,2 кН.

ИГЭ — 6 от 14 + 3 мдо 16 + 3 м пески мелкие средней плотности fjcp = 54 кПа, hi = 2 м

Nige-6= 1·54·1,0·2= 108 кН.

ИГЭ — 7 от 16 + 3 м до 17 + 3 м пески среднейкрупности, плотные fjcp = 78,3 кПа, hi = 1 м

Njge-7= 1·78,3·1,0·1·1,3 = 101,8 кН.

Коэффициент 1,3 — примечание 3 к табл. 7.2 СП 50-102-2003 или к табл. 6.3приложения 6).

Накопленная на боковой поверхности несущаяспособность

Nf = 1,3(0 + 28,5 + 86 + 26,5 + 12 + 12 + 12 + 77,2 + 108 +101,8) = 603,2 кН.

Несущая способность сваи-РИТ под нижним концомв плотном песке средней крупности R = 4800 кПа по табл. 7.1 СП 50-102-2003 на глубине 17 + 3 м.

Согласно примечанию 4 к табл. 7.1 значение R дляплотных песков следует увеличить на 60%, но не более, чем до 20000 кПа

R = 4800·1,6= 7680 кПа £20000 кПа.

здесь 1,8 = kush по табл. 2.

NR = gсR ·Rrit · Аrit = 1,3 · 7680 · 0,26 =2595,8 кН.

Общая несущая способность сваи РИТ по грунту Fd =0,7·1,0·(2595,8 + 603,2) = 2239,3 кН. Допускаемая нагрузка на сваю по грунту

где gk = 1,4 коэффициентнадежности согласно СП50-102-2003 (п. 7.1.11).

Окончательно принимается длина свай 17 м отповерхности дна котлована под нагрузку 1550 кН.

Испытательная нагрузка с учетом коэффициентанадежности, принимаемого в соответствии с п. 14.1.10для здания первого уровня ответственности gk = 1,25, составит -1937,5 » 1950 кН.

Пример № 2.Расчет несущей способности сваи-РИТ по грунту

1. Исходные данные:

Строится здание второго уровняответственности.

— буровой диаметр сваи 25 см;

— отметка уровня природного рельефа 152,0 м;

— срезка грунта 2,0 м;

— отметка верха сваи (дно котлована) 150,0 м;

— отметка пяты сваи 135,0 м;

— длина сваи 15,0 м;

— геология:

1 ИГЭ. (от отм. 152,0 до 146,0 м) -насыпные грунты;

2 ИГЭ. (от отм. 146,0 до 143,5 м) -пески мелкие рыхлые влажные;

3 ИГЭ. (от отм. 143,5 до 141,0 м) -супеси пластичные IL = 0,4;

4 ИГЭ. (от отм. 141,0 до 138,0 м) -суглинки полутвердые IL = 0,15;

5 ИГЭ. (от отм. 138,0 до 137,5 м) -пески пылеватые средней плотности, насыщенные водой;

6 ИГЭ. (от отм. 137,5 до 136,6 м) -глины мягкопластичные IL = 0,55;

7 ИГЭ. (от отм. 136,6 до 131,0м) -пески мелкие средней плотности, насыщенные водой.

Плотность грунта определена по даннымлабораторных исследований.

Необходимо определить несущую способностьсваи-РИТ длиной 15 м по грунту.

2. Расчет:

Согласно п. 14.10.2настоящих рекомендаций несущая способность висячих свай-РИТ по грунту Fd, кН (тс) навертикальную нагрузку следует определять по формуле (14.25)

Fd= gккgс,rit (gсRRritАrit+ gcfSuiritfihi),

Здесь

gкк = 0,85 — коэффициентнадежности свай для здания второй категории ответственности;

gс,rit = 1,0 — коэффициентусловия работы сваи в грунте;

gсR = 1,3 — коэффициентусловий работы грунта под нижним концом сваи для всех типов грунтов, как длясваи с камуфлетным уширением в ее нижнем конце;

gcf= 1,3 — коэффициент условий работы грунта набоковой поверхности сваи, для всех грунтов, как для свай с камуфлетнымиуширениями по всему стволу сваи.

2.1. Определение несущей способности грунтапод нижним концом сваи-РИТ

Расчетное сопротивление грунта под нижнимконцом сваи-РИТ определяется в соответствии с указаниями п. 14.10.2.

В конкретном случае Dh > dc,тогда Rrit принимаетсяпо табл. 7.1 СП-50-102-2003 илипо табл. 1 СНиП 2.02.03-85. Длина сваи Isv = 15,0 м. Нижний конец сваи (отм. 135,00). Согласнопримечаниям 1 к табл. 6.1 и 2 к табл. 7.1 (СП 50-102-2003), 2к табл. 1 (СНиП 2.02.03-85)для расчета несущей способности при планировке территории срезкой до 3 мглубину расположения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоягрунта следует принимать от уровня природного рельефа: z = Isv + hsr = 15,0 + 2,0 = 17,0 м.

Для ИГЭ № 7 (кровляотм. 136,6, основание сваи отм. 135,0) выше основания сваи на 1,6 м и нижеболее 2 м залегают пески мелкие средней плотности, насыщенные водой, при z = 17 м Rrit = 3020 кПа.

Площадь основаниясваи-РИТ Аrit (м2),принимаемая равной площади поперечного сечения уширения, получаемого врезультате обработки ее забоя по разрядно-импульсной технологии:

Согласно табл. 2,п. 14.10.3и с учетом п. 14.10.5 kush = 2,1, Dku = kush · dc = 2,1·0,25 = 0,525 м, тогда Arit = 0,25·p·0.5252 = 0,216 м2.

Несущая способностьгрунта под нижним концом сваи-РИТ:

gсR ·Rrit · Аrit =  1,3·3020·0,216 = 848 кН =84,8 т.

а. Определениенесущей способности грунта на боковой поверхности сваи-РИТ:

Толщина ИГЭ № 1 (отдна котлована — отм. 150,0 до 146,0 м) h1 = 4,0 м.

Насыпные грунты — ненормируются (сопротивление на боковой поверхности не учитывается).

Толщина ИГЭ № 2 (ототм. 146,0 до 143,5 м) h2 = 2,5 м.

Расчетноесопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности сваи fi кПа (т/м2)принимается по табл. П.6.3 и П.6.4 приложения 6.

Т.к. при определениирасчетных сопротивлений грунтов на боковой поверхности свай fi, пласты грунтов следуетрасчленять на однородные слои толщиной не более 2 м, разбиваем h2 на h2.1 = 2,0 м и h2.2 — 0,5 м.

Средняя глубинарасположения слоя h2.1 грунта:

f1.2=31,3 кПа.

Для удобства всепромежуточные выкладки приводятся в сводной таблице.

№ слоя

Наименование грунта

Высота слоя hi, м

Разбивка hi, м

Глубина zi, м

Расчетное сопр. fi, кПа

Dkui

dc

Dkui

ui.rit , м

gcf

gcf · ui.rit · fi · hi

кН

т

1

насыпные грунты

4,0

—

—

—

—

—

—

 

—

—

2

пески мелкие рыхлые влажные

2,5

2,0

5,0

29,0

2,1

0,525

1,65

1,3

124,4

12,4

0,5

6,25

31,3

33,5

3,3

3

супеси пластичные IL = 0,4

2,5

2,0

7,5

32,5

1,3

0,325

1,02

86,1

8,6

0,5

8,75

33,3

22,0

2,2

4

суглинки полутвердые IL = 0,15

3,0

2,0

10,0

65,0

1,15

0,287

0,90

152,1

15,1

1,0

11,5

67,1

78,5

7,8

5

пески пылеватые средней плотности,насыщенные водой

0,5

0,5

12,25

35,8

1,9

0,475

1,49

26,6

2,6

6

глины мягкопластичные IL = 0,55

0,9

0,9

12,95

23,4

1,3

0,325

1,02

21,5

2,1

7

пески мелкие средней плотности,насыщенные водой

1,6

1,6

14,2

50,2

2,4

0,6

1,88

151,0

15,1

S

695,7

69,5

2.2. Суммарнаянесущая способность грунта

Fd = gккgс,rit (gсRRritАrit+ gcfSuiritfihi)= 0,85·1,0·(848 + 695,7) = 1543,7 кН = 154,3 т.

2.3. Проектнаярасчетная нагрузка на сваю-РИТ по грунту

2.4 Испытательнаянагрузка на сваю-РИТ при натурных испытаниях

Fisp= N·gк=110,2·1,20 = 1323 кН = 132,3 т.

Пример № 3.Расчет несущей способности сваи-РИТ по грунту

1. Исходные данные:

— проектируемоездание 1 категории ответственности.

— буровой диаметрсваи 30 см;

— отметка уровняприродного рельефа 202,0 м;

— срезка грунта 10м;

— отметка верха сваи(дно котлована) 192,0 м;

— отметка пяты сваи169,5 м;

— длина сваи 22,5 м;

— геология(приведены данные по грунтам ниже дна котлована):

1 ИГЭ. (ототм. 192,0 до 189,7 м) — глины полутвердые IL = 0,20;

2 ИГЭ. (ототм. 189,7 до 185,5 м) — суглинки тугопластичные IL = 0,33;

3 ИГЭ. (ототм. 185,5 до 184,5 м) — пески мелкие рыхлые влажные;

4 ИГЭ. (ототм. 184,5 до 181,3 м) — глины тугопластичные IL = 0,28;

5 ИГЭ. (ототм. 181,3 до 178,5 м) — суглинки мягкопластичные IL = 0,55;

6 ИГЭ. (ототм. 178,5 до 175,5 м) — пески средней крупности средней плотности;

7 ИГЭ. (ототм. 175,5 до 174,3 м) — глины тугопластичные IL = 0,28;

8 ИГЭ. (ототм. 174,3 до 171,5 м) — пески пылеватые плотные, влажные;

9 ИГЭ. (глубжеотм. 171,5) — пески средней крупности плотные, насыщенные водой.

Плотность грунтаопределена по результатам лабораторных исследований.

Необходимоопределить несущую способность сваи-РИТ по грунту.

2. Расчет:

Согласно п. 14.10.2 настоящего Регламента несущаяспособность висячих свай-РИТ по грунту Fd, кН (т), работающих навертикальную нагрузку, следует определять по формуле (14.25)

Fd= gккgс,rit (gсRRritАrit+ gcfSuiritfihi),

Здесь:

gкк = 0,7 — коэффициент надежностисвай для здания 1 категории ответственности;

gс,rit = 1,0 — коэффициент условия работы сваи в грунте;

gсR = 1,3 — коэффициент условийработы грунта под нижним концом сваи, как для сваи с камуфлетным уширением в еенижнем конце;

gcf = 1,3 — коэффициент условий работыгрунта на боковой поверхности сваи, для всех грунтов, как для свай скамуфлетными уширениями по всему стволу сваи.

2.1. Определениенесущей способности грунта под нижним концом сваи-РИТ

Расчетноесопротивление грунта под нижним концом сваи-РИТ определяется в соответствии суказаниями п. 14.10.2.

В конкретном случае Dh > dcRrit принимается по табл. 7.1 (СП-50-102-2003), по табл. 1 (СНиП 2.02.03-85) или табл. 6.1приложения 6 настоящих Рекомендаций.

Нижний конец сваирасположен на глубине 22,5 м.

В расчетах несущейспособности сваи при планировке территории срезкой от 3 до 10 м глубинарасположения нижнего конца сваи принимается от условной отметки, расположеннойсоответственно на 3 м выше уровня срезки: z = Isv + 3 = 25,5 м. Принимаем глубинурасположения нижнего конца сваи 25 м (см. примечания к табл. 6.1в приложении 6). Для ИГЭ № 9 (ниже отм. 171,5) — пески средней крупностиплотные, насыщенные водой, Rrit = 5200 кПа. Значение Rrit = 5200 кПа следует увеличить на 60%за счет плотного сложения песка (СНиП2.02.03-85 табл. 1 примечание 4) Rrit = 5200·1,6 = 8320 кПа.

Площадь основаниясваи-РИТ Arit (м2), принимаемаяравной площади поперечного сечения уширения, получаемого в результате обработкиее забоя по РИТ:

Dku = kush · dc = 1,6·0,30= 0,48 м,

где  (табл. 2настоящих Рекомендаций).

Тогда: Arit = 0,25·p·0,482 = 0,181 м2.

Несущая способностьгрунта под нижним концом сваи-РИТ:

gcRRritArit=1,3·8320·0,181 = 1957,6 кН = 195,7 т.

2.2. Определение несущей способности грунта набоковой поверхности сваи-РИТ

Толщина ИГЭ № 1 (от дна котлована — отм. 192,0до 189,7 м) h1 = 2,3 м.

Расчетное сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности сваи fi кПа (т/м2)принимается по табл. П.6.3 и П.6.4 приложения 6.

При определении расчетных сопротивленийгрунтов на боковой поверхности свай fi пласты грунтовследует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м, поэтому разбиваем h1 на h1.1 = 2,0 м и h1.2 = 0,3 м.

Средняя глубина расположения слоя h1.1 грунта также принимается от условной отметки, расположеннойна 3 м выше уровня срезки:

РИО на глубине 2 м от поверхности непроизводится, в запас несущей способности принимается f1.1 = 0 кПа;

Ниже отметки 2 м учитываем на отдельныхуровнях увеличение периметра поперечного сечения ствола сваи-РИТ ui,rit. Тогда периметрпоперечного сечения сваи-РИТ в зоне j-го камуфлетного уширения

Усредненное значение периметра сваи-РИТ для i-того слоя грунта с учетом бурового диаметра сваи dc иколичества уширений л, вычисляем по формуле (14.31). Учитывается расстояние между уровнями РИО длясвязных грунтов = 3dc (гантелеобразнаяформа ствола сваи), а для несвязных грунтов не более 0,3 м (слияние зонуширений).

Для удобства всепромежуточные выкладки приводятся в сводной таблице.

№ слоя

Наименование грунта

Высота слоя hi,м

Разбивка hji, м

Глубина zi, м

Расчетное сопр.fi, кПа

uj,rit, м

ui.cp.,rit

gcf

кН

т

1

глины полутвердые IL = 0,20

2,3

2,0

4,00

0

без РИО

1,0

0,94

1,3

0

0

0,3

5,15

56,3

1,10

1,04

1,04

1,3

22,8

2,2

2

суглинки тугопластичные IL = 0,33

4,2

2,0

6,30

38,0

1,15

1,08

0,99

1,3

97,7

9,7

2,0

8,30

40,0

1,15

1,08

0,99

1,3

102,9

10,3

0,2

9,40

41,0

1,15

1,08

0,99

1,3

10,5

1,0

3

пески мелкие рыхлые влажные

1,0

1,0

10,00

34,0

1,80

1,70

1,70

1,3

75,1

7,5

4

глины тугопластичные IL = 0,28

3,2

2,0

11,50

52,2

1,15

1,08

0,99

1,3

134,4

13,4

1,2

13,10

53,0

1,15

1,08

0,99

1,3

81,9

8,1

5

суглинки мягкопластичные IL = 0,55

2,8

2,0

14,70

24,0

1,20

1,13

1,01

1,3

63,0

6,3

0,8

16,10

24,5

1,20

1,13

1,01

1,3

25,7

2,5

6

пески средней крупности среднейплотности, водонасыщенные

3,0

2,0

17,50

75,5

1,80

1,70

1,70

1,3

333,7

33,3

1,0

19,00

77,6

1,80

1,70

1,70

1,3

171,4

17,1

7

глины тугопластичные IL = 0,28

1,2

1,2

20,10

60,6

1,15

1,08

0,99

1,3

93,6

9,3

8

пески пылеватые плотные влажные (сучетом увеличения fj  на 30%)

2,8

2,0

21,70

54,6

1,30

1,22

1,22

1,3

173,1

17,3

0,8

23,10

55,8

1,30

1,22

1,22

1,3

70,8

7,0

9

пески средней крупности плотныевлажные и насыщенные водой (с учетом увеличения fj на 30%)

2,0

2,0

24,50

110,9

1,60

1,51

1,51

1,3

435,3

43,5

 

S

1891,9

189,1

2.3. Суммарнаянесущая способность сваи-РИТ по грунту

Fd = gккgс,rit (gсRRritАrit+ gcfSuj.ritfjhj)= 0,7·1,0·(1957,6+1891,9) = 2694 кН = 269,4т.

2.4. Проектнаярасчетная нагрузка на сваю-РИТ по грунту

2.5. Испытательнаянагрузка на сваю-РИТ при натурных испытаниях грунта сваями

Fisp= N·gк= 192,4·1,25 = 2405,0 кН = 240,5 т.

Если не удастсясконструировать ствол сваи по материалу с несущей способностью 200 т, в этомслучае несущую способность сваи-РИТ по грунту следует принять равной ее несущейспособности по материалу и, исходя из этого, уменьшить длину сваи.

Уменьшим длину сваидо 21 м. В этом случае нижний конец сваи попадает в ИГЭ № 8 (ниже отм. 174,3) -пески пылеватые плотные, насыщенные водой. Нижний конец сваи находится наотметке 192,0 — 21 = 171,0 м. Расчетная глубина 24 м, Rrit = 1920 кПа. С учетом примечания ктабл. 7.1 СП 50-102-2003 обувеличении значения Rrit на 60%, кПа.

Площадь основаниясваи-РИТ Rrit (м2), принимаемаяравной площади поперечного сечения уширения, получаемого в результате обработкиее забоя по разрядно-импульсной технологии:

Dku = kush · dc = 1,4·0,32 = 0,45 м,

где  согласно табл. 2,п. 14.10.3.

Тогда Arit = 0,25·p·0,452 = 0,159 м2.

Несущая способностьгрунта под нижним концом сваи-РИТ:

gcRRritArit= 1,3·3072·0,159 = 635 кН = 63,5 т.

Несущая способностьгрунта на боковой поверхности сваи длиной 21 м составит

Суммарная несущаяспособность сваи-РИТ по грунту

Fd = gккgс,rit (gсRRritАrit+ gcfSuj.ritfjhj)= 0,7·1,3·(635 + 1537,9) = 2172 кН = 217,2 т.

Проектная расчетнаянагрузка на сваю-РИТ по грунту

Испытательнаянагрузка 194 т.

Приложение П.4

ПРИМЕР ОФОРМЛЕНИЯ ПОЯСНИТЕЛЬНОЙ ЗАПИСКИ К ПРОЕКТУСВАЙНОГО ОСНОВАНИЯ ИЗ СВАЙ-РИТ

Общие данные

1. Настоящий проектсвайного основания жилого многофункционального комплекса по адресу:Москва,__________________________________, разработан на основании материаловинженерно-геологических изысканий,выполненных_________________________________________________________

заказ__________________________________________.

2. В качестве свайногооснования фундаментов приняты буронабивные сваи-РИТ диаметром 320 ммдлиной_______________мм, изготовленные с использованием разрядно-импульснойтехнологии (РИТ).

Основанием свайногофундамента на принятых отметках заложения (абс. отм._________________)служат__________________________________________________________________________

влажные и водонасыщенные с r=_____г/см3, е =_____, Е =_____МПа (ИГЭ №____), чтодолжно быть подтверждено при бурении в соответствии с требованиями п. 7.2настоящих пояснений.

3. Расчетнаянагрузка на сваи-РИТ, принятая в настоящем проекте составляет -________т.

4. Несущаяспособность сваи-РИТ по грунту с учетом коэффициента надежности к = 1,4составляет согласно расчетам от_______до_______т.

5. Статическиеиспытания свай выполняются по ГОСТ 5686-94.Испытательнаянагрузка для свай-РИТ назначается -________т. Испытания свай произвести в дваэтапа:

— на первом этапепроизвести испытание опытных свай №_____и №_______в соответствии с рабочимпроектом «Устройство свайного поля», разработанного фирмой«_________________________».

По результатамиспытаний откорректировать проект свайного поля;

— на втором этапе (впроцессе устройства свайного основания) произвести контрольные испытания_____свай-РИТ, расположенных в местах с наиболее сложнымиинженерно-геологическими условиями в осях________и________, для подтвержденияпринятых проектных решений.

6. Армирование свайвыполнить в соответствии с настоящим проектом. Арматурный каркас устанавливатьс соблюдением требований п. 7.6.8 и п. 7.6.9.

6.1. При устройствеиспытательных свай для усиления оголовка от местного смятия применить трубу Æ325´7 L= 1500 мм по ГОСТ 10704-91.

7. Особенностиизготовления свай с использованием электрического разряда в бетонной смеси.

7.1. Категориигрунта по трудоемкости бурения приняты в соответствии с их наименованиями ихарактеристиками, приведенными в МТСН 81.3-3-98 (Техническая часть, табл. 1) иМТСН 81.3-5-98 (Техническая часть, т. 2, сб. 5 т. 1-3). При проходке скважиныбурением контролировать объем грунта, извлекаемого из скважины, который недолжен превышать геометрический объем скважины, увеличенный на коэффициенты(МТСН 81.3-98 Техническая часть, т. 2 сб. 5 т. 1-3):

Ниже перечисленыгрунты, наиболее часто встречающиеся в основаниях зданий в г. Москве. Вреальном проекте следует оставить наименования грунтов, вскрытых при изысканияхдо глубины размещения свай.

— глины (2 группа)1- коэффициент 1,02;

1 В скобкахуказана группа грунтов по трудоемкости бурения.

— глины с примесьюгальки, гравия и щебня до 10% по объему (3 группа) — коэффициент 1,13;

— глины с примесьюгальки, гравия и щебня более 10% по объему (4 группа) — коэффициент 1,18;

— суглинки твердые,полутвердые (3 группа) — коэффициент 1,06;

— супесиводонасыщенные пластичные (2 группа) — коэффициент 1,10;

— супесиестественной влажности (1 группа) — коэффициент 1,02;

— гравийно-галечныегрунты с галькой размером до 80 мм (5 группа) — коэффициент 1,22;

— галечные грунты ссодержанием до 50% валунов размером до 200 мм (6 группа) — коэффициент 1,24;

— галечные грунты ссодержанием валунов более 50% (7 группа) — коэффициент 1,32;

— дресва коренногозалегания (5 группа) — коэффициент 1,02;

— дресвяный грунт спылеватым, глинистым и песчаным заполнением (4 группа) — коэффициент 1,18;

— известнякималопрочные (4 группа) — коэффициент 1,10;

— известнякимергелистые и доломитизированные (5 группа) — коэффициент 1,02;

— известнякиокварцованные (6 группа) — коэффициент 1,02;

— известнякиокремненные (7 группа) — коэффициент 1,02;

— меловые грунтывлажные, слабые (2 группа) — коэффициент 1,10;

— мергели мягкие,рыхлые, влажные (3 группа) — коэффициент 1,10;

— мергели плотные,крепкие (4 группа) — коэффициент 1,02;

-почвенно-растительный слой с корнями деревьев (2 группа) — коэффициент 1,10;

— песок рыхлый (1группа) — коэффициент 1,10;

— песок ссодержанием гравия и гальки до 20% (2 группа) — коэффициент 1,18;

— песок ссодержанием гравия и гальки 20-30% (3 группа) — коэффициент 1,22;

— песок ссодержанием гравия и гальки более 30% (4 группа) — коэффициент 1,24;

— торф без корней (1группа) — коэффициент 1,02;

— крупноблочныегрунты разнородного гранулометрического состава, формы, окатанности, включаявалуны, угловатые камни и глыбы осадочных пород, цементированныекарбонатно-глинистым материалом, подверженным фильтрационному воздействию(кэтим грунтам следует относить грунты техногенного происхождения) (7 группа)-коэффициент 1,24.

7.2. В процессебурения следует контролировать параметры грунта по глубине: установитьМонтаж грунта основания по остаткам грунта на элементах буровогоинструмента, зафиксировать этот факт соответствующей записью в журнале свайныхработ. Установить соответствие грунта обнаруженного в забое скважины иучтенного проектом в основании сваи (СНиП 3.02.01-87 п.11.2.5).

7.3. Изготовлениесвай-РИТ предусматривается с бетонной подготовки (отм.________), выполненной избетона В 12,5 толщиной 100 мм, армированной сеткой 150´150´5по щебню, втрамбованному в грунт дна котлована.

7.4. Бурение следуетвыполнять проходными шнеками в соответствии с проектом производства работ.

7.5. Подъем буровогоинструмента следует проводить медленно после того, как будет установлено, что взабое скважины не создается пониженное давление относительно бытового давлениягрунта.

7.6. Приизготовлении буровой сваи необходимо согласно ППР очистить забой отразрыхленного грунта (СНиП 3.02.01-87 п.11.20) и уплотнить (см. п. 7.8.2.1), ГОСТР 12.3.048-2002.

7.7. Дляизготовления свай использовать мелкозернистый бетон класса В30 по прочности насжатие и марки W8 по водонепроницаемости на портландцементе не ниже М400До.Бетонную смесь готовить на строительной площадке из сухих смесей, изготовленныхпо рецептуре, разработанной строительной лабораторией подрядчика или готовыхбетонных смесей, доставляемых автобетоносмесителями.

7.7.1. Бетоннаясмесь должна соответствовать требованиям ГОСТ 7473-94.

7.7.2. Бетоннаясмесь не должна иметь включений щебня и гравия размером более 10 мм.

7.7.3. Подвижностьбетонной смеси П-4…П-5, проверяется по конусу АЗНИИ, величина расплыва настекле 15-17 см.

7.7.4. Сохраняемостьсвойств бетонной смеси — не менее 3 ч.

7.7.5. Водоотделениебетонной смеси — не более 2%.

7.7.6. Бетон воголовках свай уплотнять вибратором.

7.8. Обработка сваи(скважины) электрическими разрядами:

7.8.1. Мощностьнакапливаемой энергии 40-60 кДж. Длина кабеля от ГИТ до скважины не более 40 м.

7.8.2. Программаобработки скважины электрическими разрядами:

7.8.2.1. РИО забояскважины начинают после проверки плотности грунта способом на «отскок» ипродолжают до снижения величины погружения электродной системы после разрядапод собственным весом на 1 см после последнего электровзрыва.

7.8.2.2.Формирование сваи выполнять в соответствии с проектом,сечения__________________ (листы_____).

Обработку забояпроизводить:

— до снижения уровнябетонной смеси в устье скважины не менее_______см;

— до достижения«отказа»; за «отказ» принимается понижение уровня бетонной смеси в устьескважины после последних 5 электровзрывов не более 1 см (Профессиональныйрекомендации ТР 50-180-06 п. 9.2.1).

Для установления факта«отказа» контролировать изменение уровня бетонной смеси в скважине послекаждого электровзрыва или серии из пяти электровзрывов. Измерять или вычислятьобъем добавляемой бетонной смеси (Профессиональный рекомендации п. 9.2.1).

— проверить степеньуплотнения грунта в основании сваи, для чего электродную систему свободноустановить на забой скважины и произвести 1-2 электровзрыва; если при этомэлектродная система погрузится не более, чем на 1 см, грунт в основании сваисчитается плотным. Если погружение будет больше 1 см — продолжить РИО дополучения «отскока».

7.8.2.3.Формирование тела сваи:

— в глинистыхгрунтах производить 5-6 импульсов на каждом горизонте обработки. Расстояниемежду горизонтами 2dc мм.

Обработку выполнять до достижения«отказа» на каждом горизонте.

7.8.4. Приизготовлении первой сваи в процессе создания электрических разрядовконтролировать сейсмическое воздействие на грунты основания и конструкциизданий, находящихся в зоне формирования геотехнических конструкций (Профессиональныйрекомендации ТР 50-180-06 п.1.4.4).

7.8.5. По снижениюуровня бетонной смеси в опытной скважине (или объему добавляемой бетоннойсмеси) и влияния сейсмических возмущений на грунты основания и конструкцииокружающих зданий, откорректировать программу обработки свай электрическимиразрядами.

7.8.6. При пониженииуровня бетонной смеси в скважине на 1,5 м заполнить скважину бетонной смесью.

7.8.7.Контролировать (вычислить) общий объем поданной в скважину бетонной смеси,который должен превышать объем грунта, извлеченного из скважины.

7.8.8. После РИОпогрузить в скважину, заполненную бетонной смесью, арматурный каркас подсобственным весом, допускается вращение каркаса влево-вправо, использованиевибропогружателя или вибратора.

7.8.9. Послеустановки в проектное положение арматурный каркас закрепить во избежание егопогружения и смещения в плане.

8. При изготовлениигеотехнических конструкций (свай-РИТ) вести контроль над:

— планово-высотнойпривязкой свай;

— диаметром и длинойскважин при их проходке;

— соответствием арматурногокаркаса проекту и глубиной погружения каркаса в скважину;

— качествомприготовляемого бетона (расход материалов, подвижность);

— глубинойпогружения электродной системы в скважину и заполнением скважины бетоном;

— плотностью грунтав основании сваи — методом «отскока»;

— расходом бетонадля изготовления свай: при заполнении скважины; промывке;

при обработке накаждом горизонте; суммарным расходом бетона на каждую сваю;

— параметрами ичислом разрядов на каждом горизонте.

9. Испытаниесвай-РИТ на статические вдавливающие нагрузки выполнить в соответствии срабочим проектом «Устройство свайного поля» разработанного фирмой«_____________».

10. Работыпроизводить согласно проекту производства работ и технологическому регламентуизготовления свай-РИТ, разработанным подрядчиком для реализации настоящегопроекта с обязательным выполнением требований правил охраны труда и техникибезопасности.

Приложение П.5

ИЗМЕНЕНИЕ ПРОЧНОСТИ БЕТОНА СВАИ-РИТ В ЗАВИСИМОСТИОТ ТЕМПЕРАТУРЫ УКЛАДЫВАЕМОЙ БЕТОННОЙ СМЕСИ И ГРУНТА

Температура бетонной смеси в момент бетонирования свай-РИТ /Температура грунта вокруг свай-РИТ

Прочность бетона свай-РИТ в возрасте(в %от прочности в возрасте 28 сут. нормального твердения)

сутки

месяцы

год

3

7

14

21

28

2

4

6

9

1

+ 5 / + 5

15

35

55

75

95

100

110

115

120

130

+ 5 / + 8

20

43

63

78

97

100

110

120

125

130

+ 10 / + 5

33

38

62

80

97

100

110

120

125

130

+ 10 / + 8

35

40

65

80

99

105

120

120

125

130

+ 20 / + 5

40

45

70

85

100

110

120

120

125

130

+ 20 / + 8

42

50

70

88

105

110

120

120

125

130

+ 25 / + 5

42

50

70

85

100

110

120

120

125

130

+ 25 / + 8

45

53

74

88

105

110

120

120

125

130

Приложение П.6

ТАБЛИЦЫ РАСЧЕТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ ГРУНТА ПОД НИЖНИМКОНЦОМ СВАИ-РИТ И НА БОКОВОЙ ПОВЕРХНОСТИ СВАИ

Расчетные сопротивления песков средней плотности под нижним концомсвай-РИТ, Rrit,кПа

ТаблицаП6.1

Глубинаразмещения нижнего конца сваи,

м

Гравелистых

Крупных

Среднейкрупности

Мелких

Пылеватых

3

7500

6600

3100

2000

1100

4

8300

6800

3200

2100

1250

5

8800

7000

3400

2200

1300

6

9250

7150

3550

2300

1350

7

9700

7300

3700

2400

1400

8

9967

7433

3800

2467

1433

9

10233

7567

3900

2533

1467

10

10500

7700

4000

2600

1500

11

10740

7800

4080

2660

1530

12

10980

7900

4160

2720

1560

13

11220

8000

4240

2780

1590

14

11460

8100

4320

2840

1620

15

11700

8200

4400

2900

1650

16

11880

8260

4480

2960

1680

17

12060

8320

4560

3020

1710

18

12240

8380

4640

3080

1740

19

12420

8440

4720

3140

1770

20

12600

8500

4800

3200

1800

21

12760

8600

4880

3260

1830

22

12920

8700

4960

3320

1860

23

13080

8800

5040

3380

1890

24

13240

8900

5120

3440

1920

25

13400

9000

5200

3500

1950

Примечания

1.В таблицах 5.1, 5.2, 5.3 и 5.4 глубину размещения нижнего конца сваи и среднююглубину расположения слоя грунта при устройстве свай с дна котлована глубинойдо 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при глубине котлованаболее 3 м, от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше днакотлована.

2.Для промежуточных значений заглубления свай величина Rrit определяетсяинтерполяцией.

3.Для плотных песков, плотность которых определена по данным статическогозондирования, значения Rrit допускаетсяувеличить на 100%. При определении плотности песков по данным других видовинженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для плотныхпесков значения Rrit допускаетсяувеличить на 60%, но не более 20000 кПа.

4.При заглублении свай-РИТ более 25 м значения Rrit по табл. 6.1и 6.2следует принимать как для глубины 25 м.

ТаблицаП6.2

Расчетные сопротивления пылевато-глинистых грунтов под нижнимконцом свай-РИТ, Rrit,кПа

Глубинаразмещения нижнего конца сваи, м

Глинистыегрунты при показателе текучести IL равным

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

3

7500

4000

3000

2000

1200

1100

600

4

8300

5100

3800

2500

1600

1250

700

5

8800

6200

4000

2800

2000

1300

800

6

9250

6350

4150

2950

2100

1350

825

7

9700

6900

4300

3300

2200

1400

850

8

9967

7033

4500

3366

2267

1433

867

9

10233

7167

4650

3433

2333

1467

883

10

10500

7300

5000

3500

2400

1500

900

11

10740

7400

5120

3580

2460

1530

920

12

10980

7500

5240

3660

2520

1560

940

13

11220

7600

5360

3740

2580

1590

960

14

11460

7700

5480

3820

2640

1620

980

15

11700

7500

5600

4000

2900

1650

1000

16

11880

7560

5720

4080

2960

1680

1020

17

12060

7620

5840

4160

3020

1710

1040

18

12240

7680

5960

4240

3080

1740

1060

19

12420

7740

6080

4320

3140

1770

1080

20

12600

8500

6200

4500

3200

1800

1100

21

12760

8600

6320

4580

3260

1830

1120

22

12920

8700

6440

4660

3320

1860

1140

23

13080

8800

6560

4740

3380

1890

1160

24

13240

8900

6680

4820

3440

1920

1180

25

13400

9000

6800

5200

3500

1950

1200

Примечания

1.Следует учитывать требования, изложенные в примечаниях 1, 2 и 4 к табл. 6.1.

2.Для промежуточных величин заглубления свай и промежуточных значений показателятекучести IL значения Rrit в табл. 6.2определяется интерполяцией.

3.Для супесей при числе пластичности IР 4 и коэффициентепористости е < 0,8 расчетные сопротивления Rrit следуетопределять как для пылеватых песков средней плотности.

ТаблицаП6.3

Расчетные сопротивления на боковой поверхности свай-РИТ, firit, кПа

Средняяглубина слоя грунта

Пески среднейплотности

Пески рыхлые

крупные исредней крупности

мелкие

пылеватые

крупные исредней крупности

мелкие

пылеватые

1

35

23

15

23

15

12

2

42

30

21

30

21

17

3

48

35

25

35

25

20

4

53

38

27

38

27

22

5

56

40

29

40

29

23

6

58

42

31

42

31

24

7

60

43

32

43

32

25

8

62

44

33

44

32

25

9

63,5

45

33,5

45

33

26

10

65

46

34

46

34

27

11

66,4

47

34,8

47

35

27

12

67,8

48

35,6

48

35

27

13

69,2

49

36,4

49

36

27

14

70,6

50

37,2

50

37

27

15

72

51

38

51

38

28

16

73,4

52

38,6

52

39

28

17

74,8

53

39,2

53

39

29

18

76,2

54

39,8

54

40

29

19

77,6

55

40,4

55

40

29

20

79

56

41

56

41

30

21

80,4

57

41,6

57

41

30

22

81,8

58

42,2

58

42

31

23

83,2

59

42,8

59

43

31

24

84,6

60

43,4

60

43

31

25

86

61

44

61

44

32

Примечания

1.Следует учитывать требования, изложенные в примечаниях 1, 2 и 4 к табл. 6.1.

2.При совмещении устья скважины с отметкой головы сваи-РИТ сопротивление frit на боковойповерхности сваи, где не выполнялось РИО, допускается в запас прочностипринимать равным 0.

3.Для плотных песков значения frit следуетувеличить на 30%.

4.При определении расчетного сопротивления грунтов на боковой поверхности сваи frit пласты грунтовследует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м.

ТаблицаП6.4

 Расчетные сопротивления набоковой поверхности свай-РИТ, filit, кПа

Средняя глубинаслоя грунта

При показателетекучести глинистых грунтов IL

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1,0

1

35

23

15

12

8

4

4

3

2

2

42

30

21

17

12

7

5

4

4

3

48

35

25

20

14

8

7

6

5

4

53

38

27

22

16

9

8

7

5

5

56

40

29

24

17

10

8

7

6

6

58

42

31

25

18

10

8

7

6

7

60

43

32

43

18

10

8

7

6

8

62

44

33

26

19

10

8

7

6

9

63,5

45

33,5

26,5

19

10

8

7

6

10

65

46

34

27

19

10

8

7

6

11

66,4

47

34,8

27

19

10

8

7

6

12

67,8

48

35,6

27

19,5

10

8

7

6

13

69,2

49

36,4

27,5

19,5

10,5

8

7

6

14

70,6

50

37,2

27,5

19,5

10,5

8

7

6

15

72

51

38

28

20

11

8

7

6

16

73,4

52

38,6

28,5

20

11

8

7

6

17

74,8

53

39,2

28,5

20

11

8

7

6

18

76,2

54

39,8

29

20

11,5

8

7

6

19

77,6

55

40,4

29,5

20

11,5

8

7

6

20

79

56

41

30

20

12

8

7

6

21

80,4

57

41,6

30

20

12

8

7

6

22

81,8

58

42,2

31,5

20

12

8

7

6

23

83,2

59

42,8

31,5

20

12

8

7

6

24

84,6

60

43,4

32

20

12

8

7

6

25

86

61

44

32

20

12

8

7

6

Примечания

1.Следует учитывать требования, изложенные в примечаниях 1, 2 и 4 к табл. 6.1.

2.Для промежуточных глубин расположения слоев и промежуточных значений показателятекучести IL, значения frit определяетсяинтерполяцией.

3.При определении расчетного сопротивления грунтов на боковой поверхности сваи frit пласты грунтовследует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м.

4.Расчетные сопротивления супесей и суглинков с коэффициентом пористости е< 0,5 и глин с коэффициентом пористости е < 0,6 следуетувеличивать на 15% по сравнению со значениями, приведенными в табл. при любых значенияхпоказателя текучести.

Приложение П.7

ПРЕДЕЛЬНЫЕ АМПЛИТУДЫ СКОРОСТЕЙ ПЕРЕМЕЩЕНИЯКОНСТРУКЦИЙ

Максимальныеамплитуды скоростей перемещений конструкций не должны превышать показателей,приведённых в таблице, составленной на основе DIN 4150-3:1999-02. «Сотрясение встроительстве, часть 3: Воздействие на строительные сооружения».

 

Тип здания

Скорость колебаний мм/с

Вертикальные и горизонтальные колебанияфундаментов (частота)

Самое верхнее перекрытие, горизонтальныеколебания

1…10 Гц

10…50 Гц

50…100* Гц

Частота 1… 100* Гц

1

Промышленные каркасные здания сборныеи монолитные, панельные здания, I категориисостояния**

 

 

 

40

2

Жилые здания кирпичные, блочные, II и III категориисостояния конструкций

5

5-15

15-50

15

3

Охраняемые памятники архитектуры издания особенно чувствительные к сотрясениям, например IV категории состояния конструкций

3

3-8

8-10

8

Примечания

*При частотахсвыше 100 Гц следует принимать значения для 100 Гц.

**Категорию состояния конструкций здания следует определять согласно«Рекомендациям по обследованию и мониторингу технического состоянияэксплуатируемых зданий, расположенных вблизи нового строительства илиреконструкции». М., 1998.

Приложение П.8

КЛАССИФИКАЦИЯ ГРУНТОВ ПО ТРУДОЕМКОСТИ БУРЕНИЯ ДЛЯСОСТАВЛЕНИЯ СМЕТ И ГРАФИКОВ ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ ПРИ ИЗГОТОВЛЕНИИ СВАЙ-РИТ

№ п/п

Наименование и характеристика грунтов

Средняя плотность в естественномзалегании кг/мл

Группа грунтов по трудоемкости бурения

1

Глина мягко- и тугопластичная

1800

2

2

Глина мягко- и тугопластичная спримесью щебня, гальки или строительного мусора до 10%

1750

3

3

Глина мягко и тугопластичная спримесью щебня, гальки или строительного мусора более 10%

1900

4

4

Глина полутвердая

1950

3

5

Глина твердая

>1950

4

6

Грунты ледникового происхождения (моренные),аллювиальные, делювиальные и пролювиальные отложения

 

 

— глина моренная с содержаниемкрупнообломочных включений в количестве до 10%

1800

4

— глина моренная с содержаниемкрупнообломочных включений в количестве от 10 до 35%

2000

5

— пески, супеси и суглинки моренные ссодержанием крупнообломочных включений в количестве до 10%

1800

4

— пески, супеси и суглинки моренные ссодержанием крупнообломочных включений в количестве от 10 до 35%

2000

5

— грунты всех видов с содержаниемкрупнообломочных включений в количестве от 35 до 50%

2100

5

— грунты всех видов с содержаниемкрупнообломочных включений в количестве от 50 до 65%

2300

6

— грунты всех видов с содержаниемкрупнообломочных включений в количестве более 65%

2500

7

7

Грунты сезонномерзлые моренные,аллювиальные, делювиальные и пролювиальные отложения

 

 

— растительный слой, торф,заторфованные грунты; пески, супеси, суглинки и глина без примесей

1150

4

— пески, супеси, суглинки и глины спримесью гравия, гальки, дресвы и щебня в количестве до 20% и валунов до 10%

1750

4

— маловодоносный песок, ил,песчанистые глины, плотные глины, галечники, связанные глинистым материалом следяными прослойками

 

5

— моренные грунты, аллювиальные,делювиальные и пролювиальные отложения с содержанием крупнообломочныхвключений до 35%

1950

5

— то же с примесью гравия, гальки,дресвы, щебня в количестве более 20% и валунов более 10%

2000

5

— гравийно-галечниковые,щебенисто-дресвяные грунты, моренные грунты, аллювиальные, делювиальные ипролювиальные отложения с содержанием крупнообломочных включений от 35 до 50%

2100

6

— моренные грунты, аллювиальные,делювиальные и пролювиальные отложения с содержанием крупнообломочныхвключений от 35 до 50 %

2300

7

— моренные грунты, аллювиальные,делювиальные и пролювиальные отложения с содержанием крупнообломочныхвключений более 65%

2500

8

8

Доломит:

 

 

— мягкий, пористый выветрившийся,средней прочности

2700

6

— прочный

2800

7

— очень прочный

2900

8

9

Дресва в коренном залегании (элювий)

2000

5

10

Дресвяный грунт

1800

4

12

Известняк

 

 

— выветрившийся, малопрочный

1800

5

— мергелистый

2300

6

— мергелистый, прочный

2700

7

— доломитизированный, прочный

2900

8

— окварцованный (окремненный), оченьпрочный

3100

9

13

Брекчии, конгломераты

 

 

— на глинистом цементе, среднейпрочности

2100

5

— на известковом цементе, прочные

2300

6

14

Мел

 

 

— низкой прочности

1550

4

— малопрочный

1800

5

15

Мергель

 

 

— низкопрочный

1900

4

— малопрочный

2300

5

— средней прочности

2500

6

16

Песок

 

 

— без примесей, рыхлый

1600

1

— то же с примесью гальки, щебня,гравия, строительного мусора до 10 %

1600

1

— то же слабосцементированный спримесью от 10% до 20%

1700

2

— то же слабосцементированный спримесью от 20% до 30%

 

3

— то же слабосцементированный с ;примесью более 30%

 

 

— дюнный

1600

2

17

Суглинок

 

 

— мягкопластичный без примесей

1700

1

— то же с примесью гальки, щебня,гравия или строительного мусора до 10% и тугопластичный без примесей

1700

1

— мягкопластичный с примесью гальки,щебня, гравия или строительного мусора более 10%, тугопластичный с примесьюдо 10%, полутвердый и твердый без примесей и с примесью до 10%

1750

2

— полутвердый и твердый с примесьюгальки, щебня, гравия или строительного мусора более 10%

1950

3

18

Супесь

 

 

— пластичная без примесей

1650

1

— твердая без примесей, пластичная итвердая с примесью гальки, щебня, гравия или строительного мусора до 10%

1650

1

— твердая и пластичная с примесьюгальки, щебня, гравия или строительного мусора более 10%

1850

2

19

Щебень

 

 

— при размере частиц до 40 мм

1750

2

— при размере частиц до 150 мм

1950

3

20

Чернозем и каштановый грунт

 

 

— пластичный

1300

1

— пластичный с корнями кустарника

1300

2

— твердый

1200

3

21

Лесс

 

 

— мягкопластичный

1600

1

— тугопластичный

1800

2

— твердый

1800

3

22

Гравийно-галечниковые грунты

 

 

— гравий и галька размером до 80 мм

 

5

— галечник размером до 200 мм ссодержанием валунов до 50%

 

6

— галечник размером до 200 мм исодержанием валунов более50 %

 

7

Примечания:

1.Крупнообломочные включения:

-гравий, дресва с частицами размером более 2 мм;

-галечник, щебень частицы с размером зерен более 10 мм;

-валуны, глыбы с частицами размером более 200 мм.

2.Для составления данной таблицы использованы данные из МТСН 81.3-3-98 и МТСН81.3-5-98.

Приложение П.9

СХЕМА ВХОДНОГО И ПООПЕРАЦИОННОГО КОНТРОЛЯ КАЧЕСТВАИЗГОТОВЛЕНИЯ СВАЙ-РИТ

Контролируемый процесс или параметры

Ответственныйисполнитель работ

Требования,состав, содержание контроля, допускаемые отклонения

Способы исредства контроля

Время контроля

Контролирующеелицо

Оформляемаядокументация

Составительдокумента

Ктопривлекается к контролю

Подготовительные работы

Бетонная подготовка, армированнаясеткой по уплотненному основанию

Генподрядчик (Заказчик)

1. Степень уплотнения грунтовогооснования.

2. Отметка поверхности ± 20 мм на всюдлину участка.

3. Качество поверхности.

4. Марка бетона до прочности.

5. Толщина подготовки.

6. Армирование

1. Прибор «Союздорнии»;

2.Нивелир, 5 измерений на 50 м;

3. Визуально, рейка;

4. ИПС-МГ4.01 ПМ-2 склерометр;

5. Перфоратор;

6. ПОИСК 2.51; ИПА-МГ-4

Приемка бетонной подготовки передзаездом на нее буровых станков

прораб, мастер

Акт сдачи-приемки бетонной подготовки

прораб, мастер

геодезист, строительная лаборатория, гл.инженер

Разбивка местоположения каждой сваи

Прораб, мастер

Соответствие разбивки осей свайпроекту и привязка к опорной геодезической сети, наличие разбивочных знаковотклонение 5 мм на 100 м

Сопоставление с планом разбивки свай,теодолит, тахеометр

До начала работ по устройству свай

прораб, мастер

Акт приема разбивочных осей и знаков;Акт разбивки свай

прораб, мастер

геодезист

Закрепление местоположения каждой сваи

Прораб, мастер, бригадир

Наличие штырей, надежность ихустановки

Сверление отверстий, забивка в нихштырей

В процессе разбивки

прораб, мастер

Акт закрепления разбивки свай

прораб, мастер

геодезист

Контролируемый процесс или параметры

Ответственный исполнитель работ

Требования, состав, содержаниеконтроля, допускаемые отклонения

Способы и средства контроля

Время контроля

Контролирующее лицо

Оформляемая документация

Составитель документа

Кто привлекается к контролю

Бурение скважины

Диаметр (мм)

Мастер, бригадир

Диаметр коронки (долота, или др.породоразрушающего инструмента) , диаметр шнека +0; -20 мм

Рулетка

Перед забуриванием

прораб, мастер

Журнал изготовления свай; Акт наоткрытие работ

мастер

нач. буровой службы

Отклонение скважины от разбивочныхосей (от проектного положения в плане)

Мастер, бригадир

Не более ±10 см

Геодезический контроль

1.При забуривании.

2. При установке оголовка.

3. При сдаче свайного поля

прораб, мастер

Исполнительный план свайного поля. Актпромежуточной приемки ответственных конструкций

прораб, мастер

геодезист, нач. буровой службы

Отклонение от вертикали или отзаданного в проекте угла наклона скважины на длине до 3 м

Мастер, бригадир

Не более ± 1 см на 1 м длины скважины

Отвес, уровень

При забуривании каждой скважины.

прораб, мастер

Журнал изготовления свай; Акт скрытыхработ

прораб, мастер

геодезист, нач. буровой службы

Отклонение от проектного положения поглубине

Мастер, бригадир

Не более ± 15 см

Визуально но длине буровогоинструмента.

1. При бурении.

2. При извлечении бурового инструмента

прораб, мастер

Журнал изготовления свай; Акт скрытыхработ

прораб, мастер

нач. буровой службы

Параметры грунта по глубине бурения

Мастер, бригадир

сопоставление внешнего видавыбуриваемого грунта с указанным в проекте

Визуально на ощупь, раскатыванием вжгут пробы выбуренного грунта

В процессе бурения каждой скважины

прораб, мастер

Об аномалиях в параметрах грунтадоложить руководству фирмы незамедлительно

прораб, мастер

геолог

Параметры грунта в нижнем концебуровой сваи

Мастер, бригадир

сопоставление внешнего вида грунтапробы с указанным в проекте

Визуально на ощупь, раскатыванием вжгут пробы грунта взятой с долота (коронки) бурового инструмента

При извлечении бурового инструмента изскважины

прораб, мастер

Журнал изготовления свай. Об аномалияхв параметрах грунта доложить руководству фирмы незамедлительно

прораб, мастер

геолог

Плотность грунта в основании сваи

Мастер, бригадир

Фиксируется глубина скважины, медленноподнимается инструмент на высоту 1м, сбрасывается или быстро с напоромнагружается до упора, снова фиксируется глубина скважины

Визуально, рулеткой, приращениезаглубления

После окончания бурения передизвлечением из скважины инструмента

прораб, мастер

В случае аномального провалаинструмента (более 30-50мм) незамедлительно доложить ГИПу или руководствуфирмы

прораб, мастер

геолог, гл. инженер.

Устойчивость стенок скважины

Мастер, бригадир

Свободное перемещение колонны, шнековпри медленном подъеме и быстром опускании до забоя скважины

Визуально, установка инструмента натот же уровень

После окончания бурения, передизвлечением инструмента из скважины

прораб, мастер

В случае остановки инструмента вышегоризонта, достигнутого при бурении, незамедлительно проинформироватьруководство фирмы

прораб, мастер

геолог, нач. буровой службы, технологпо бурению и буровым растворам, гл. инженер

Объем выбуренного грунта

Мастер, бригадир

Соответствие объема выбуренного грунтагеометрическому объему скважины с учетом разрыхления и допустимых проектомпереборов

Визуально, мерные емкости, ковшпогрузчика

В процессе удаления выбуренного грунтаот скважины

прораб, мастер

В случае превышения объема грунтапроинформировать руководство фирмы

прораб, мастер

геолог

Установка кондуктора, в проектноеположение, герметизация щелей

Мастер, бригадир

Плотная посадка в устье скважины;соосность со скважиной, высотная отметка ±30 мм, отсутствия щелей попериметру

Визуально, рулетка, нивелир

После извлечения бурового инструментапри установке кондуктора

прораб, мастер

В случае невозможности установки впроектное положение информируете я руководство фирмы

прораб, мастер

гл. технолог, гл. инженер

Приготовление бетонной смеси илииспользование товарной

Входной контроль сухих смесей ицемента на соответствие параметров, предусмотренных в проекте; марка цементане ниже М-400, нормирование минералогического состава

Мастер, бригадир

Наличие сопроводительных документов нагруз по количеству и качеству (сертификатов, паспортов)

Визуально, взятие проб, исследование влаборатории

При поступлении груза на объект доразгрузки

прораб, мастер

Подписание сопроводительныхтоварно-транспортных накладных, запись при подозрении на аномальностьпараметров. Запись в Журнале входного контроля (при необходимости)

прораб, мастер

гл. технолог, строительная лаборатория

Входной контроль заполнителей насоответствие параметров проектным требованиям

Мастер, бригадир

Наличие сопроводительных документовсертификатов, паспортов и т.п. подтверждающих качество и количество

Визуально, взятие проб, испытание влаборатории

При поступлении груза на объект доразгрузки

прораб, мастер

Подписание товарно-транспортных накладных,при подозрении на аномальные характеристик и делается запись всопроводительных документах

прораб, мастер

гл. технолог, строительная лаборатория

Входной контроль за качеством добавок

Лаборатория

Сопроводительные документы, подборсоставов бетонных смесей с введением добавок, соответствующих технологическими конструктивным требованиям

Подбор составов

При поступлении каждой новой партиидобавок

Лаборатория

Журналы подборов составов

Запись в журнал входного контроля (принеобходимости)

Лаборатория

Гл. технолог, Строительная лаборатория

Входной контроль за качествомтоварной-бетонной смеси

Мастер, прораб

Наличие в сопроводительных документов,сертификатов, паспортов, подтверждающих качество и количество

Визуально, взятие проб, определениеподвижности, температуры, изготовление контрольных кубиков

При поступлении на объект груза, доего выгрузки

прораб, мастер

Подписание товарно-транспортныхнакладных, при подозрении на аномальные параметры сделать запись всопроводительных документах, в журнал входного контроля (при необходимости)

прораб, мастер

гл. технолог, строительная лаборатория

Дозировка составляющих бетонной смеси

Мастер, бригадир

1. Цемент ± 1 %;

2. Песок ± 2 %;

3. Вода ± 0,5 %;

4. Добавки ± 1 %

1. Дозатор;

2. Дозатор;

3. Мерный сосуд;

4. Дозатор или предварительноедозирование лабораторией

При загрузке смесителя

прораб, мастер

Журнал изготовления бетонных смесей

бригадир, мастер

гл. технолог, строительная лаборатория

Время перемешивания смесей

Мастер, бригадир

Не менее 15 мин.

Часы

Приготовление смеси после загрузки

прораб, мастер

Журнал изготовления бетонных смесей

бригадир, мастер

гл. технолог, строительная лаборатория

Температура

— воздуха

— заполнителей

-воды затворения

Мастер, бригадир

 

Термометр

В процессе работы.

прораб, мастер

Журнал изготовления бетонных смесей

Бригадир, мастер

гл. технолог, строительная лаборатория

Подвижность бетонной смеси

Мастер, бригадир

Расплыв конуса Аз НИИ 15-17 см

Конус АзНИИ ГОСТ 101 81.1

После каждого замеса перед закачкой вскважину

мастер, бригадир

Журнал изготовления бетонных смесей

Бригадир, мастер

гл. технолог, строительная лаборатория

Температура бетонной смеси

Мастер, бригадир

Не более + 20 °С

Не менее (без добавок) + 5 °С

Термометр

После каждого замеса

мастер, бригадир

Журнал изготовления бетонных смесей

бригадир, мастер

гл. технолог, строительная лаборатория

Проектная прочность, соответствиепроекту.

Мастер, бригадир, старший лаборант

Класс В25 (М-300). Для высотных зданийВ30

Контрольные кубики с ребром 7 см 3 шт.в день на партию

При подборе состава; далее 1 раз всутки

мастер, прораб, главный технолог

Журнал испытания кубиков

бригадир, мастер, старший лаборант

гл. технолог, строительная лаборатория

Водоотделение в скважине

Мастер, прораб, старший лаборант

Не более 2 %.

Визуально по слою воды послебетонирования

При подборе состава, далеепериодически, после бетонирования свай.

мастер, прораб, главный технолог

Журнал изготовления бетонных смесей

старший лаборант

гл. технолог, строительная лаборатория

Транспортирование бетонной смеси инагнетание в скважину

Технологический перерыв между бурениеми бетонированием

Мастер, бригадир

В устойчивых грунтах не более 24 ч;

в слабоустойчивых грунтах — не более 3ч;

в неустойчивых грунтах — не более 1 ч

Часы

В процессе изготовления сваи послеокончания бурения до начала закачивания бетонной смеси

мастер, прораб

Журнал изготовления бетонных смесей

мастер, прораб

гл. технолог, гл. инженер

Установка инъектора на забой

Мастер, бригадир

Инъектор устанавливается на забой

Подлине заливочной колонны (инъектора)

При погружении инъектора (заливочнойколонны)

мастер, прораб

Журнал изготовления свай

мастер, прораб

гл. технолог

Открытие клапана при подаче бетоннойсмеси через полый шнек

Мастер, бригадир

По характерной пульсации бетоннойсмеси в рукаве (шланге) при закачке в скважину

Визуально, на ощупь

При закачивании бетонной смеси вскважину

мастер, прораб

Журнал изготовления свай

мастер, прораб

гл. технолог

Объем бетонной смеси, израсходованнойна заполнение скважины, сопоставление с объемом выбуренного грунта

Мастер, бригадир

Полное заполнение, не менее объемавыбуренного грунта

Визуально, по объему бетонной смеси,оставшейся в смесителе, расходомер

В процессе закачивания смеси вскважину

мастер, прораб

Журнал изготовления свай; Акт наскрытые работы

мастер, прораб

гл. технолог

Промывка скважины от шлама

Мастер, бригадир

До появления в устье скважины (крайкондуктора) чистой бетонной смеси без остатков шлама, комков грунта

Визуально

После заполнения скважины бетоннойсмесью

мастер, прораб

Журнал изготовления свай

мастер, прораб

гл. технолог, старший лаборант

Формирование тела сваи сиспользованием РИТ

Режим работы

ГИТ-

соответствие требованиям проекта

Мастер, бригадир

Напряжение по показаниям запасеннойэнергии, приборов, количество и емкость батарей конденсаторов визуально.Накапливаемая энергия вычислением Е = 0,5 и2с

Ежесменно перед началом работ, еслиизменяются параметры — после каждого изменения и регулировки

мастер, гл. энергетик

Журнал эксплуатации ГИТ

бригадир, мастер

гл. энергетик

Длина в/в кабеля от ГИТ до скважины-соответствие требованиям проекта

Мастер, бригадир

Кабель ТИП-2 50 м; Кабель КВИМ 30 м

Визуально

Ежесменно

мастер, прораб

Журнал эксплуатации ГИТ

бригадир, мастер

гл. энергетик

Глубина свободного погруженияэлектродов

Бригадир, мастер

Не нормируется

Визуально, по длине штанг

При погружении в каждую скважину

мастер, прораб

Журнал эксплуатации ГИТ

бригадир, мастер

гл. энергетик, гл. технолог, геолог,гл. инженер

Длина участка сваи, на которойэлектроды погрузили с отстрелом

Бригадир, мастер

Не нормируется

Визуально, по длине штанг

При погружении в каждую скважину

мастер, прораб

Журнал эксплуатации ГИТ

бригадир, мастер

гл. энергетик, гл. технолог, геолог,гл. инженер

Обработка нижнего конца сваи; глубинаразмещения электродов

Бригадир» мастер

Соответствие длине сваи ± 100 мм.

Визуально, по длине штанг

При обработке по РИТ по каждой сваи

мастер, прораб

Журнал изготовления свай. Журналэксплуатации ГИТ.

мастер, прораб бригадир

гл. технолог, геолог, гл. инженер

Проверка плотности грунта в основаниисваи методом на «отскок»

Бригадир, мастер, прораб

Электроды не погружаются подсобственным весом после электровзрыва; Допускается погружение до 3 см за 1электровзрыв.

Визуально, по погружению электрода

При обработке забоя каждой сваи

мастер, прораб

Журнал изготовления свай; Журналэксплуатации ГИТ; Акт на скрытые работы

мастер, прораб, бригадир

гл. технолог, геолог, гл. энергетикгл. инженер

Осадка бетонной смеси в скважине(объем бетонной смеси на заполнение камуфлетного уширения в основании сваи)

Бригадир, мастер, прораб

Осадка бетонной смеси не меньшевеличины, указанной в проекте

Визуально, рулетка, метки на штанге,дальномер (по приборам учета — после их освоения)

При обработке забоя каждой сваи

мастер, прораб

Журнал изготовления свай; Журналэксплуатации ГИТ; Акт на скрытые работы

мастер, прораб, бригадир

гл. технолог, геолог, гл. энергетикгл. инженер

Достижение отказа

Бригадир, мастер, прораб

Осадка бетонной смеси за 5 эл/взрывов10 мм или < 2 мм за последний импульс

Визуально, рулетка, метки на штанге

При обработке забоя каждой скважины

мастер, прораб

Журнал изготовления свай; Журналэксплуатации ГИТ; Акт на скрытые работы

мастер, прораб бригадир

гл. технолог, геолог, гл. энергетикгл. инженер, гл. энергетик

Изменение положения электродов»пошевеливание» для осуществления разрядов в свежей порции бетоннойсмеси

Бригадир, мастер, прораб

Не реже чем через 2 импульса(подъем-спуск на 20 см или поворот на 120°)

Визуально

При обработке каждой скважины

мастер, прораб

Журнал эксплуатации ГИТ

мастер, прораб

гл. инженер, гл. энергетик

Обработка ствола сваи

Бригадир, мастер, прораб

Соответствие требованиям проекта

Визуально, рулетка, метки на штанге

При обработке каждой скважины

мастер, прораб

Журнал изготовления свай

мастер, прораб

гл. технолог, геолог, гл. энергетикгл. инженер

Расстояние между участками обработкиствола Эл/взрывами

Бригадир, мастер, прораб

Соответствие требованиям проекта;отклонение ±5 см

Визуально, рулетка, метки на штанге

При обработке каждой скважины

мастер, прораб

Журнал изготовления свай; Журнал ГИТ

мастер, прораб

Гл. технолог, геолог, гл. энергетикгл. инженер, гл. энергетик

Изменение положения электродов приобработке каждого уровня «пошевеливание»

Бригадир, мастер, прораб

Не реже, чем через 2 импульса(подъем-спуск на 20 см или поворот на 120°)

Визуально

При обработке каждого уровня

мастер, прораб, гл. энергетик

Журнал эксплуатации ГИТ

бригадир

гл. энергетик

Достижение отказа на каждом уровнеобработки РИТ, если указано в проекте

Бригадир, мастер, прораб

Осадка бетонной смеси за 5 последнихэл/взрывов 10 мм или <2 мм за последний импульс

Визуально, рулетка, метки на штанге

При обработке каждого уровня

мастер, прораб, гл. энергетик

Журнал эксплуатации ГИТ; Журнализготовления свай; Акт на скрытые работы

бригадир, мастер, прораб

гл. технолог, геолог, гл. энергетикгл. инженер, гл. энергетик

Величина осадки бетонной смеси накаждом уровне обработки и общая, если указано в проекте

Бригадир, мастер, прораб

Выявляются уровни с провальной осадкой

Визуально

При обработке каждого уровня

мастер, прораб

Журнал эксплуатации ГИТ; журнализготовления свай; Акт на скрытые работы

бригадир, мастер, прораб

гл. технолог, геолог, гл. энергетикгл. инженер, гл. энергетик

Общий расход бетона при обработкествола (осадка), если указано в проекте

Бригадир, мастер, прораб

Сопоставление с объемом выбуренногогрунта

Визуально, рулетка и вычисления, меткина штанге, расходомер

При обработке каждой сваи

мастер, прораб

Журнал изготовления свай; Акт наскрытые работы

мастер, прораб.

гл. технолог, геолог, гл. энергетикгл. инженер, гл. энергетик

Изготовление и монтаж армокаркаса

Входной контроль -арматурыпериодического профиля:

-номер профиля;

-класс арматуры;

-марка стали (если указано в проекте);

-диаметр;

-длина стержней;

-кривизна;

-наличие ярлыков на каждой связкестержней

мастер, прораб

Соответствие размерам всопроводительных документах (сертификатах, паспортах) данным проекта;

Класс арматуры.

Номер профиля; Æ12…18         +0,3

                       -0,5

Æ20  ±            +0,4

                       -0,5

Æ22…32+0,4

                       -0,7

Длина стержней 11,7 м, +70 мм

Кривизна стержней не более 0,6%измеряемой длины

Визуально, рулетка, по документам

При получении груза

мастер, прораб

Подписание сопроводительныхдокументов; запись в журнал входного контроля(при необходимости)

мастер, прораб

гл. технолог, гл. сварщик, гл. инженер

Монтажные кольца:

-наружный диаметр

мастер, прораб

Соответствие проекту; сопроводительныедокументы

Визуально, рулетка, по документам

При получении груза

мастер, прораб

Подписание сопроводительныхдокументов. Запись в журнал входного контроля (при необходимости)

мастер, прораб

гл. технолог, гл. сварщик, гл. инженер

Спиральная навивка: -диаметр арматуры;-диаметр навивки спирали

мастер, прораб

Соответствие проекту; сопроводительныедокументы:

Æ5…10    ±0,3 D мм

Æпо проекту +15 мм

Визуально, рулетка, по документам

При получении груза

мастер, прораб

Подписание сопроводительныхдокументов; запись в журнал входного контроля (при необходимости)

мастер, прораб

гл. технолог, гл. сварщик

Фиксаторы защитного слоя бетона длярабочей арматуры

мастер, прораб

Соответствие проекту;

сопроводительные документы;

ширина полосы;

диаметр навивки + 15 мм

Визуально, рулетка, по документам

При получении груза

мастер, прораб

Подписание сопроводительныхдокументов. Запись в журнал входного контроля (при необходимости)

мастер, прораб

гл. технолог, гл. сварщик,

Электроды

мастер, прораб

Соответствие проекту сопроводительныедокументы

Визуально, по документам

При получении груза

мастер, прораб

Подписание сопроводительных документов;запись в журнал входного контроля(при необходимости)

мастер, прораб

гл. технолог, гл. сварщик

Качество изготовления каркасовстыкуемых внахлест;

бригадир, мастер, прораб

 

 

 

 

При поступлении визуально, по документам.Наличие ярлыков на каждой секции каркаса.

При поступлении 3 каркаса от партии.Каждый каркас перед монтажом в скважину

мастер, прораб, гл. сварщик.

Подписание сопроводительныхдокументов. Запись в журнал входного контроля. Запись в журнал изготовлениясвай. Запись в Акт на скрытые работы

мастер, прораб.

гл. технолог, гл. сварщик, гл. инженер

-длина секции каркаса;

 

Соответствие проекту + 100; -50

 

-расстояние от установочного кольца доверхнего торца верхней секции каркаса;

 

± 150

-расстояние от установочного кольца донижнего торца верхней секции каркаса;

 

±10

-расстояние между установочным икольцами;

 

±50

-шаг навивки спирали;

 

±50

-расстояние между продольнымистержнями;

 

±10

-криволинейность каркаса на длине11,7м;

 

±6

-длина выпусков для стыков каркасоввнахлест;

 

+ 100

-50

 

-расположение центраторов;

 

±100

Качество сварных соединений

 

Не допускаются поджоги реберпродольной арматуры

Наличие ржавчины, грязи

 

не допускается наличие отслаивающейсяржавчины, грязи, масла и т.п.

 

 

 

 

 

 

Транспортировка и хранение секцийармокаркасов

Бригадир, мастер, прораб

Хранятся на подкладках сечением ³100´100 мм, 4 шт.на длине 11,7 м; Прокладки t = 50 мм по осиподкладок; транспортировка краном или на каркасовозе

Визуально

Постоянно

мастер, прораб

Не требуется

 

гл. технолог, гл. сварщик, гл. инженер

Монтаж армокаркасов

Опускание в скважину первой секции

бригадир, мастер

Свободное под собственным весом

Визуально

При установке каждой секции

мастер, прораб

Журнал изготовления свай; Акт наскрытые работы

мастер, прораб

гл. технолог, гл. сварщик, гл. инженер

Стыковка секций каркаса

бригадир, мастер

Перехлест на проектную длину ±50 мм

Визуально

При установке каждой секции

мастер, прораб

Журнал изготовления свай; Акт на скрытыеработы

мастер, прораб

гл. технолог, гл. инженер

Соединение стыкуемых секций

бригадир, мастер, прораб

Вязальная проволока или прихваткасваркой, по проекту; Запрещается соединение секций полностью на сварке

Визуально

При установке каждой секции

мастер, прораб

Журнал изготовления свай; Акт наскрытые работы

мастер, прораб

гл. технолог, гл. инженер

Погружение каркаса на проектнуюглубину;

бригадир, мастер, прораб

Свободное погружение; вращение каркасавручную; вибропогружателем;

Визуально, рулетка, нивелир

При погружение каждого каркаса

мастер, прораб

Журнал изготовления свай; Акт наскрытые работы

мастер, прораб

гл. технолог, гл. инженер

Длина арматурных выпусков

бригадир, мастер, прораб

по проекту ±150 мм

рулетка, нивелир

каждого каркаса

мастер, прораб

Журнал изготовления свай; Акт наскрытые работы

Мастер, прораб

Гл. технолог, гл. инженер

Центровка выпусков верхней секции относительнокондуктора и временное закрепление

бригадир, мастер, прораб

Размещение соосно с одинаковым зазором± 10 мм

Визуально, рулетка

При изготовлении каждой сваи

мастер, прораб

Журнал изготовления свай; Акт наскрытые работы

Мастер, прораб

Гл. технолог, гл. инженер

Формирование оголовка сваи и уход за бетоном

Отметка верхнего среза свай

бригадир, мастер, прораб

По проекту ±30

мм

Нивелир

Каждая свая

мастер, прораб

Журнал изготовления свай; Акт наскрытые работы

мастер, прораб

гл. технолог, гл. инженер, геолог

Оседание бетонной смеси ипериодическая доливка

бригадир, мастер, прораб

Оседание смеси не более 0,5 м, доливчерез инжектор

Визуально

Каждая свая не реже, чем через 12 ч

мастер, прораб

Журнал изготовления свай; Акт наскрытые работы

мастер, прораб

гл. технолог, гл. инженер

Укрытие оголовков от солнечнойрадиации при температуре выше +20°С

бригадир, мастер, прораб

Наличие усадочных трещин

Визуально

Каждая свая

мастер, прораб

 

мастер, прораб

гл. технолог, гл. инженер

Утепление оголовков и арматурныхвыпусков при температуре воздуха ниже + 5°

бригадир, мастер, прораб

Укрытие из сдвоенного мешка степлоизоляционным слоем между ними

Визуально

Каждая свая

мастер, прораб

Журнал изготовления свай, Акт наскрытые работы

мастер, прораб

гл. технолог, гл. инженер

Качество бетона в оголовках свай

Прочность бетона

мастер, прораб, стр. лаборатория

Откапывание оголовков 2% свай наглубину ~ 1 м, проверка прочности

ГОСТ22690-88 электронным склерометром ИПС-МГ-4

через 28сут. после изготовления; передсдачей свайного поля

прораб, лаборант

Акт проверки

стр. лаборатория

гл. технолог, гл. инженер

Сплошность ствола сваи

лаборатория сейсмометрии

По специальному заданию Заказчика поотдельному Договору

Сейсмоакустическая дефектоскопия;«КИСА-9Д» ТУ 4314-002-52717233-2002

через 28 сут. после изготовления сваи

мастер, прораб, лабораториясейсмометрии

Отчет об испытаниях

лаборатория сейсмометрии

гл. технолог, гл. инженер, гл.энергетик

Динамическое воздействие на зданияокружающей застройки

Амплитуды скоростей перемещенийконструкций зданий в зоне влияния электровзрыв ной обработки сваи

Лаборатория сейсмометрии

По специальному заданию Заказчика и поотдельному Договору; Применительно DIN; TP 50-180-06

Сейсмоакустическая аппаратура; «КИСА-9Д» ТУ4314-002-52717233-2002

При отработке режимов электровзрывнойобработки свай

мастер, прораб, лабораториясейсмометрии

Отчет о наблюдениях и замеренных параметрах

лаборатория сейсмометрии

гл. инженер, гл. энергетик

 

 

Кроме быстрого и качественного ремонта труб отопления, оказываем профессиональный монтаж систем отопления под ключ. На нашей странице по тематике отопления > resant.ru/otoplenie-doma.html < можно посмотреть и ознакомиться с примерами наших работ. Но более точно, по стоимости работ и оборудования лучше уточнить у инженера.

Для связи используйте контактный телефон ООО ДИЗАЙН ПРЕСТИЖ 8(495) 744-67-74, на который можно звонить круглосуточно.

Обратите внимание

Наша компания ООО ДИЗАЙН ПРЕСТИЖ входит в состав некоммерческой организации АНО МЕЖРЕГИОНАЛЬНАЯ КОЛЛЕГИЯ СУДЕБНЫХ ЭКСПЕРТОВ. Мы так же оказываем услуги по независимой строительной технической эесаертизе.